2#高炉年修工作总结3

2#高炉年修工作总结3

2#高炉年修工作总结报告2#高炉年修工作总结

2#高炉在分厂领导的精心安排和组织下，通过广大员工的艰苦努力，顺利完成了年修10天的工作，基本做到了安全休复风和年修、快速复风达产。此次年修休风时间长，任务繁多，涉及面广，牵涉的外协单位多，人员复杂，难度大。大家克服重重困难，使2#炉的年修工作如期完成。我现将2#炉的年修工作总结如下：一、休风前的计划组织和休复风方案的确定：1、此次年修主要任务：

更换下层水冷炉喉钢砖、炉身上部砌砖（到第一层冷却壁勾头处）、热风炉换球、炉前双撇渣器及平台的整改，以及其他检修项目和高炉空仓工作。计划检修10天，即从201*年12月16日8：00休风到26日8：00复风。此次年修虽然准备时间短，但经过大家的共同努力，边生产边做准备，组织准备工作是比较完善的。2、休风前炉况：

由于3#高炉4#风机故障，所以2#炉用1#风机，3#风机换给3#炉用，并从1#炉窜风过来，这样虽然风量基本能保持原有风量但波动大。休风前炉况主要表现为：风压偏低、透指偏高、西南方向管道气流严重、边缘气流难以控制、尤其南、西方向边缘气流较发展、崩料频繁。所以休风前采取的措施是：长期堵10#风口直到年修休风。从效果看炉况顺行变好，崩料频次明显减少，气流较均匀。3、年修休复风方案的制定与实施：（焦比均为干焦比，焦炭为上海干熄焦）

年修休复风方案按休风料焦比干焦2.0t/tFe设计，模式为：先导料+净焦+空焦+轻料Ⅰ+轻料Ⅱ+空料线3.5米的模式，先导料为全焦料再退负荷100kg/p，休风前不停煤，仅减煤到11~12t/h，休风后料线空到4米，休风前按3.5米控制。休风后休风料加入部位如下：段数1234名称、数量净焦37t空焦45t轻料Ⅰ×5批轻料Ⅱ×4批炉数倒数第三炉倒数第二炉倒数第一炉体积m359.280.677.159.76[Si]0.33%0.49%0.80%设定干焦比824784设定[Si]2.02.0设定R20.871.011.05加入部位1/2V炉腹~1/2V炉腰炉腰~炉身中下部炉身~炉身4米料线处R21.171.101.10最后三炉炉温及渣碱：铁水温度1458℃1440℃1472℃

4、休风操作过程：

此次休风加休风料操作按方案执行，设定风量1350~1400m3/min，富氧2500m3/h，在加净焦时由于顶温高（300~400℃），TRT静叶全开顶压高调不下，透指高，调压阀组打不开，所以减风到很低（400m3/min），并开炉顶放散才打开，停掉TRT。考虑到顶温高，还要逐步加风，所以后面没有按计划走，在加轻料Ⅰ时提前空料线，然后配合炉顶打水才勉强把料线控到3.2米休风，由于减风后恢复，氧也没有恢复到位，故而休风时间推迟了1小时，到9：08分才休下风，最后一炉炉温0.80%。所以此种大的休风操作不停煤可以，但TRT必须提前停下。顶温偏高难控制与使用上海干熄焦水分很低、慢风料速偏慢有关。二、复风进程及操作：

1、25日下午各项年修工作结束，各系统负责人确认签字，炉身砌砖烘烤，复风前准备工

Page1of2#高炉年修工作总结报告作做好。26日9：18高炉送风，复风风量450m3/min，矿批10吨，焦比651kg/tFe+300Kg风温焦/批，料制PP28↓KK28↓

2、复风前，考虑到各项复风准备工作做得很匆忙，必有不完善之处，故而决定留铁口侧6个风口送风，比较安全、稳妥、可靠。

3、第三次空喷完铁口后，视喷吹效果较好（但不是很有劲的大喷），捅开4#、11#风口，风量加到700m3/min，顶温上升，料面有亮光，此时引煤气。然后逐步加风捅风口至第七炉铁后全开风口。

4、第九炉出铁过程中发现5#风口中套漏水很大，调小，堵口前休风更换，决定再堵5#、6#、7#、8#风口复风，然后从8#→7#→6#捅开风口，最后保留5#风口时间长些。

5、到27日下午6#风口更换掉，风量、氧量、煤量复到位，历时36小时，没有悬料、崩料，炉况顺利恢复。29日上午捅开5#风口，全风口工作。此次复风仅烧坏一个风口中套，换了3个小套（8#小套为误判、6#小套在开风口时被风镐打坏）。6、复风操作制度变更和炉温渣碱情况如下：日期26时间9：1815：0015：1717：1018：1021：3722：500：3827批数3102330+4风量510510580650700700103010901090氧量40040040000矿批10121214焦比689602556458PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓料制操作净焦10t+1t硅石风温650℃净焦5t+0.5t硅石捅开4#、11#风口引煤气捅开5#、10#风口捅开6#、9#风口捅开7#、8#风口休风换5#中套，重堵5、6、7、8号风口，3：08复风捅开8#风口喷煤负荷捅开7#风口改装制捅开6#风口，被风镐打破加煤负荷，调角度休风换6#小套，12：15复风日（共30批料）

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30+111100日（夜班共414：1030+225：207：508：209：5530+25720720800125013201*1214.416.5556531440394PP28↓KK28↓PP27↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓批料，白班697：1030+361080批）10：5030+5413201*：2#高炉年修工作总结报告

复风后出铁情况见下表：日期炉次开始时间123456789101112131415161718192027269：1812：1014：201*：2818：0819：5621：2422：270：304：215：206：457：358：4510：0013：1814：0515：3016：4518：50[Si]0.802.03.04.013.613.862.72.681.681.271.491.251.200.910.910.670.58铁水温度不足不足约1330℃约1350℃约1380℃约1410℃1430℃1437142913531432145314301453145414491456147014781452R20.951.081.051.041.01.1135.67t45.75t353055205060507080608070145150共67.5t理论出铁量实际出铁量少量冷渣铁少量冷渣铁5t25t38.0t走水渣，25.8t39t23t20t41t14.45t52.55t61.1t49.35t67.65t85.7t57.2t82.15t70.45t151.0t151.9t日第四炉过撇渣器，27日早晨铁水流动性较好，第12炉出完铁后撇渣器开始保温。三、封炉年修工作存在的问题：1、此次年修，最为头疼的是炉内煤气太大，人无法进入料面。休风点火后，料面即压水渣，直到煤气火全灭，检修孔打开。第三天煤气还很大，300~800ppm。可能与炉子没有封严有关，风口用炮泥+黄沙+炮泥+黄沙+大套外口砌砖，而大套法兰没有用砌砖包起，仅在休风后第二天用玻璃水+耐火粉和烂贴起，到第三天已开列，部分已松动，肯定漏空气进入炉内，另外可能水渣压少了。最后没有办法，只好在炉身接近炉面的炉壳上对开两个直径600mm的孔，用两个风机对外抽煤气才能进人。

2、炉喉上层钢砖变形严重，无法找到中心，各方向直径偏差大，导致下层水冷钢砖也无法准确安装，并且，由于钢壳变形严重，钢砖缝隙无法保留合适填料缝。水冷钢砖质量不过关，几次打压检漏重新焊补，安装结果（各方向直径）如下：直径（mm）上层钢砖水冷钢砖东→西43504356东南→西北4270南→北41804298西南→东北43104329

3、由于炉喉中心找不到，所以在砌炉身砖时，也没有吊中心，仅贴炉壳往上砌砖，有偏差。砌砖、水冷钢砖背后填料不实（水冷钢砖安装好后再填料的）。两个出气孔预留砖也没有做好（斜向向上留孔），导致后来封孔时加工的小砖、碎砖太多。钢砖与砌砖接缝处缓冲泥浆太稀，和了浇注料做骨料（要求能捏成团）。

4、炉壳焊缝没有焊严，导致复风后漏煤气严重。

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日2#高炉年修工作总结报告5、炉前工作如期完成。

6、热风炉复风前没有对管道送风预热，导致由于废气温度高，拱顶温度烧不上，送风风温低，阀门没有检查，复风阀门动作不灵活，致使复风时间推迟到9：18。

7、工完料净场地清的工作做得不够，尤其是炉顶平台在检修结束后场地很乱、杂物很多。针对这些问题，我们还要从精心组织、精心准备和精细操作上认真的反思和总结，更要提高我们团结、协作的工作作风和思想意思。四、值得总结的几个问题：

1、休风前保持炉况的顺行和适当地发展边缘是必要的。休风前保持适中的炉温（[Si]=0.6~0.8%）有利于渣铁排放干净。

2、此次复风主要是迅速加热高炉，高炉一旦加热，炉缸贯通，目的既已达到，然后迅速开风口，并迅速过渡到全焦负荷。避免长期偏堵风口造成偏料严重既不利于煤气的利用，更不利于后开风口炉缸区域的活跃，反而会陷入被动局面。3、此次复风关键是铁口，它是复风成败的焦点，风温不足富氧对促进炉缸的活跃和铁口的顺利贯通是有帮助的。

4、灵活变通，难开的风口留到最后。并时刻牢牢掌握主动权，防止陷入被动。

李毅

201*年1月3日

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扩展阅读：三号高炉中修开炉生产小结

三号高炉中修开炉快速达产小结

摘要：杭钢3#高炉于201*年9月15日中修开炉，经过测料面，选择合理的开炉方式，

开炉方案制定科学合理，开炉后进程把握准确，使杭钢750m3的高炉实现了开炉顺利，快速达产的目标。

关键词：高炉开炉达产

1概况

杭钢三号高炉中修扩容后的容积为750m3，设16只风口，2只铁口，改造后的高炉高径比为2.6，属于矮胖型高炉。炉缸采用二层复合刚玉莫莱石防浮结构陶瓷垫；炉顶采用串罐无钟炉顶；炉体冷却采用薄壁、薄炉衬、软水密闭循环方式；煤气系统采用重力除尘器加布袋除尘的煤气干法除尘技术和炉顶煤气余压发电（TRT）技术；炉前采用液压泥炮和液压开口机等设备。高炉于201*年9月15日20：46顺利投产，高炉开炉后第4天，利用系数达到2.099，第10天利用系数达到2.855，达到设计要求。实现了“高炉开炉顺利、快速达产”的目标。

2开炉准备

2.1热风炉烘炉

杭钢3#高炉为中修，热风炉系统没有更换。本次开炉热风炉与201*年8月3日开始烘炉，三号高炉每座热风炉烘炉时间为8天，从4号热风炉开始烘，后依次烘3号、2号、1号热风炉，每座热风炉烘炉开始时间间隔1天。先用烘炉盘使用混合煤气烘烤陶瓷燃烧器1～2个班，在热风炉烘炉期间的低、中温段（700℃以下），烘炉以高炉煤气为主，混合煤气为辅，混合煤气主要用作明火保证，升温至700℃以上时，可全用高炉煤气。烘炉温度＜700℃时，必须密切注意煤气点火状况，防止熄火。

2.2软水调试

高炉投产前搞好软水冷却系统的调试是关系到高炉软水系统的一代炉龄能否正常运行的关键，也是高炉长寿的重要环节，因此做好软水冷却系统的前期的调试工作至关重要。杭钢3#高炉中修软水调试于201*年8月18日开始至8月28日结束，为期10天，调试过程中，解决了不少难题，使整个系统特别是膨胀罐，达到自动调节的功能。

第1页共7页并提供了开炉和正常生产是的软水调节方向和调节理念。

2.3高炉烘炉

从8月15日开始烘炉，共计10天，烘炉风量前期在，严格按照烘炉曲线烘炉，采取高风量、低风温烘炉措施，顶温低于450℃，气密箱温度控制在50℃以内，低于规定的70℃上限，由于高炉采用薄炉衬结构，烘炉效果比较好，开炉期间排气孔蒸汽量较少。本次烘炉吸取了以往不导风管脱落，导致炉缸烘不到位的现象教训，经研究采取特殊的方式安装，保证整个导风管在烘炉期间不脱落，保证了炉缸烘的充分。

2.4高炉试压检漏

为了检验设备泄漏情况和考核各类管道、工艺设备的结构强度保证高炉开炉工作的顺利进行，由于是中修后开炉，本次只对高炉设备进行试压检漏。风压由50kPa开始往上升压，每次加20kPa,一直加到200kPa，后检漏做标记，泄压焊补。经过多次升压，检漏焊补。风压到200kPa稳压一段时间后，并确定炉体无漏源后立即进行泄压，高炉试压检漏工作全部结束。高炉试压结束后，休风卸吹管，装排风扇，封盲板，同时对试压检漏过程中出现的问题进行处理。

2.5开炉装料实测

开炉料共计65批测量料流轨迹，通过在正对人空方向垂直安装3根测量杆进行测量，本次高炉实测内容为：（1）测量了10个α角矿焦布料轨迹；（2）节流阀开度与料流量的关系；（3）测量5批正常料的料面形状。为高炉选择合适的布料矩阵打下了基础，为3号高炉顺利开炉和达产创造了条件。

3开炉操作

3.1选择开炉原料

为使高炉开炉顺利，开炉料选择要求填充料、焦炭、矿石、熔剂等的含水，粉末及有害杂质要少，粒度均匀，强度和还原性要好，还要充分考虑渣铁流动性和造渣功能。3.1.1焦炭的准备

杭钢高炉焦炭紧缺，缺口大，大量使用外购焦，而外购焦经过长途运输和反复倒运，粉末多，水分波动大，另外外购焦热强度和冷强度也波动较大质量不能保证。为保证开炉顺利，全部使用本厂干熄焦，同时加强槽下筛分管理，保证入炉焦炭粉末。3.1.2矿石的选用

开炉配矿是80%烧结矿和20%马矿组成。马矿品位低44.29%，使得入炉品位控制在

第2页共7页51.94%，使得开炉料的大渣量有保证，同时马矿和澳矿等外国块矿的冶金性能不相上下，品位较低，是理想的开炉料配矿。

除了烧结矿之外，其他原料在开炉前提前进仓，开炉料成分见表1

表1：开炉矿的成分

项目烧结漓球马矿蛇纹石硅石干熄焦

Tfe(%)55.1362.6444.2931.02

CaO(%)10.761.2711.250.414.9

SiO2(%)5.745.2428.8536.596.5846.16

MgO(%)2.382.240.2360.20.63

Al2O3(%)2.061.281.524.2

S(%)0.0450.0120.550.63

3.2开炉方法的确定

枕木填充开炉和全焦开炉在我厂历史上均成功的使用过，但考虑到枕木填充法开炉相对全焦开炉有以下优点：（1）易于点火，有利于开炉煤气的安全；（2）送风后，炉料易下降，有利于开炉的顺利；（3）便于充分均匀加热炉缸，好开铁口。经反复研究决定采用炉缸枕木填充法，热风点火。

3.3配料计算原则

3.3.1全炉焦比确定

考虑到开炉，设备有预想不到的故障，参考了前人开炉的经验，确定全炉焦比2.9t/t，正常料焦比0.73t/t。3.3.2确定渣铁成分

生铁成分：[Si]=2.5~3.5，[Fe]=92.3%，渣焦比在0.35左右。渣相中MgO在10~12%，Al2O3＜16%。

3.4开炉料组成及分配

开炉料配置采用分段式过渡：死铁层、炉缸采用水渣填底，枕木堆置风口下沿，然后风口用长枕木保护好，中间堆3*3*2的木垛。枕木以上到炉腹装净焦，炉腰至炉身下部装空焦，以上装正常料。18K+17X+2（H+2X）+3（H+X）+3（2H+X）+4H（其中：K为净焦；X为空焦；H为正常料）

第3页共7页3.5开炉送风及装料制度的确定

3.5.1风口的确定

全风口送风，ф120的风口9只，ф140的风口7只（用ф60的竹筒加料泥堵严），风口面积为0.1216m2，送风时风量为800-1000Nm3/h，风温指定750℃（实际风温较低，只有700℃左右）。3.5.2装料制度的确定

通过开炉料面的测定，通过分析，开炉时，边缘中心气流都要发展。布料矩阵为C29427225221162O292274252，料线设定1.2m。

4开炉实际操作和达产进程

4.1开炉初期操作

开炉初期（9月15日~16日）。三号高炉于15日20：46分送风点火，送风风压30kp风量则由1300m3/min，送风后不久，风压上升至170kp，风量下降到900m3/min，料线不动，风量萎缩。至16日13：38共坐料4次，自动塌料3次。最后一次坐料，料线深7.3米，后炉况转顺，风量风压渐渐适应，料线也逐步跟上。15：15开始引煤气（煤气成分见表2），15：15东铁口喷渣堵口，15：20西铁口喷渣堵口，16日17：54-18：17开始出第一炉铁，铁量30.87吨，渣铁流动性好，渣中的Al2O3为16.62%，MgO2为14%。从点火到出第一炉铁共21小时52分钟，第一次出铁顺利，标志着开炉取得了阶段性的成功。

表2煤气成分

时间16日14：0016日17：5016日19：3016日21：45

4.2开炉达产进程

9月16日16：00左右出了第一炉铁后，操作上按照既定的方针，重负荷，扩风口，提高冶炼强度。至9月18日白班，炉温降至1.0%左右，冶炼制钢生铁，9月18日夜班

第4页共7页

CO212.213.59.511

CO272520.323.4

O20.10.20.30.2

H22.672.62.001.87

CH40.10.20.20.2

ηCO31.1235.0631.8831.开始喷煤（当天煤比达到68.39kg/t），9月19日产量达1574.23t/d，利用系数为2.099，24日，开炉后第9天，产量达2140.95t/d，利用系数为2.855，高炉达产。9月24日风口已全部捅开，全风口作业（此时风口面积为0.209m2），标志着炉缸工作全面正常，开炉取得全面成功，转入正常生产。投产后指标见表4

表3开炉后3天渣铁主要成分的变化

日期炉次[Si]%[S]%二元碱度

16日15.90.0180.77

23

44.48

5

17日6

71.96

81.6

910

18日111.32

120.9

131.05

6.585.923.482.521.531.34

0.0190.020.0210.0240.050.0480.0320.0310.030.80.92

0.93

0.970.97

0.86

0.95

0.930.93

0.040.0250.0210.94

0.98

0.97

表4：3#高炉投产后指标

日期

9月15日9月16日9月17日9月18日9月19日9月20日9月21日9月22日9月23日9月24日9月25日9月26日9月27日9月28日9月29日9月30日

利用系数

00.141.171.972.12.312.592.752.412.853.092.882.932.912.982.87

日产d/t恢复进度％

001065.0788141.94148070.47157474.96173482.59194092.4206398.25180986.142141101.952317110.352160102.862201*04.782181103.862234106.382150102.38

焦比

745580553510483493478478417397386382380

377

煤比

368104113110117116111122132137141144143

5高炉达产期间的调整

为保证高炉快速达产，除先期准备工作扎实、基础管理到位外，还主要加强了以下几个方面的工作。

第5页共7页5.1热制度的调整

快速的降低炉温，使之快速的接近正常的炉温。以往开炉，冶炼铸造铁时间较长，炉前工作及生产组织十分被动。这次开炉制定了缩短冶炼铸造生铁的计划。第一次铁后，根据炉温成分，就将焦炭负荷由2.303逐步调整为2.6，在该负荷炉料下达后，根据炉温变化，果断的把负荷调制3.0-3.2，使之铁水中的[Si]下降至1.0%，通过迅速的增加焦炭负荷，9月18日，也就是开炉后第3天，炉温就降到了制钢铁的水平。

快速的降炉温，大大降低了炉前的劳动强度，也给炉内强化冶炼创造了条件，有利于风量、顶压、风温、喷煤、富氧等强化手段的采用，在整个的的开炉达产期间无风口烧坏。

5.2送风制度的调整

（1）开炉后在提高风量的同时，谨慎的开风口，以保持风速达到170m/s以上，以稳定足够的鼓风动能，并适时的提高顶压，控制压差，保证高炉稳定顺行。

（2）抓住时机，迅速的重负荷并用上喷煤、风温和富氧。开炉初期，由于炉温较高，风温难以用上，一般都小于900℃.在焦炭负荷调整后，炉温下行，适时的将风温提高到1000℃以上，风温的提高为高炉喷煤创造了条件，从开炉后3天开始喷煤，喷煤后期二天开始富氧500m3/h，喷煤后第二天煤比就达到103.6kg/t。风温的提高和煤粉的喷入，对稳定煤气流和稳定炉况起到重要作用。5.3装料矩阵的调整

根据开炉前料面的测定结果，通过计算分析，最后确定开炉初期的布料矩阵为C29427225221162O292274252，这种布料矩阵保证开炉初期中心和边缘的气流稳定，但开炉进程的发展，风量风压的开上，矿批的扩大，这种布料方式不能适应强化的要求。装制逐步压上，也作了一些尝试，如抬角度，最后装制确定为C29427225221162O293274253，矿批扩大到22t。5.4炉前操作的调整

炉前开口机角度100，采用的无水炮泥堵口，炉前第四次铁过撇渣器，渣铁分离，冲水渣，炉前工作进展顺利。由于开炉初期，人机磨合不是到位，炉前工泥炮打泥量不能很好的掌握，炉门深度控制不好，致使前期有几次铁口难以打开，用氧气烧开，加大了炉前工作量的同时也一定程度影响了炉内操作。经过分析讨论，规定打泥量和退炮时间，后炉门深度维持较好，铁口工作得以稳定，加快了开炉的进程。

6结语

第6页共7页本次杭钢3#高炉中修开炉由于准备充分，开炉制定详细，开炉进程把握较好，开炉顺利，10天达产，是杭钢历次开炉达产最为顺利的一次，其经验有：

6.1准备工作扎实，基础管理到位。

6.2开炉方式、开炉料及开炉参数的选择合适，保证了开炉的顺利。

6.3快速的降低炉温，减少冶炼铸造铁的时间，是本次高炉快速达产的基础，不但可以

降低炉前的工作强度，也为高炉强化创造条件。

6.4开炉布料矩阵的选择，合适的风口面积，全风口送风，适时的调整风口面积，保证

合适的风速和鼓风动能，维持的合适的煤气流，快速的重负荷，尽早的提高风温和进行喷煤，均有利于稳定高炉操作，有利的促进了高炉快速的达产。

[参考文献]

[1]周传典.高炉炼铁生产技术手册

[2]陈令坤，蔡敬民，张毅.武钢4号高炉料面形状的测定.炼铁，1998（4）

第7页共7页

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《2#高炉年修工作总结3》
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