西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会

西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会

西陵镇教育工作简报5：

西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会

5月9日下午，西陵寺镇金陵小学全体师生汇聚一堂，在本校操场隆重举行期中考试总结表彰会。

会上，教导主任先对半学期以来的教学工作作了详细的总结。接着，王先峰校长又对在期中考试中取得优异成绩的学生、进步较大的学生给予表扬，对潜能生进行鞭策，对全体学生提出了一些要求，要求全体学生找准自己身边的典型，以他们为榜样好好学习。最后，对优秀学生和进步较大的学生进行了奖励。

本次会议的召开，最大限度的调动了学生的学习积极性，为学校下半学期的教育教学工作奠定了基础。

（附图：）

（西陵镇中心校通讯员程红强供稿）

扩展阅读：金陵开工总结

150万吨/年加氢裂化装置开工总结

卫建军邢献杰（中石化金陵分公司加氢裂化车间）

摘要：本文介绍了150万吨/年加氢裂化装置自催化剂装填到开工进油的主要开工过程，包括催化剂装填、催化剂硫化、低氮油开工等一系列开工步骤，并对150万吨/年加氢裂化装置主要产品及操作参数进行了分析整理，对装置初期生产情况进行了初步评价。主题词：加氢裂化FC－14催化剂硫化开工

1前言

150万吨/年加氢裂化装置是“十五”金陵分公司1300万吨炼油改造项目的配套装置。该装置由中国石化洛阳石油化工工程公司及金陵石化工程公司设计院共同设计，采用单段全循环加氢工艺，所用催化剂为抚顺石油化工研究院开发FF-16/FF-26加氢精制催化剂和FC-14单段加氢裂化催化剂，以沙特轻质蜡油和焦化蜡油的混合油为原料，生产航煤、柴油、液化气、轻石脑油和重石脑油。该加氢裂化装置于201*年12月建成中交，201*年2月27日完成催化剂装填，3月21日开始进行催化剂预硫化，4月6日开始催化剂润湿和原料油切换，4月8日产品合格，装置一次投产成功。2催化剂装填

金陵石化150万吨/年加氢裂化装置催化剂装填于201*年2月23日开始，至2月27日结束，催化剂总装填量为267.02吨，其中FZC-100加氢保护剂1.78吨，FZC-102加氢保护剂2.55吨，FZC-103加氢保护剂3.99吨，FF-16加氢精制催化剂65.40吨，FF-26(φ3)加氢精制催化剂8.82吨，FF-26(φ1.2)加氢精制催化剂36.38吨，FF-14加氢裂化催化剂148.10吨。各反应器具体装填情况见表1与表1。

表1R1001催化剂装填表

床层

装填物FZC-101FZC-102FZC-103FF-26粗条FF-16

FF-26粗条Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

二床层

FF-16FF-16FF-26

FF-26粗条Ф6瓷球Ф13瓷球

装填高度/mm1504506001002615170552080140018713149201*0

体积/m32.086.238.311.4336.222.350.760.280.8018.0027.3039.192.381.09

重量/Kg17772550399011402805019201*40400114014250231003638019201*005600

堆密度/Kgm-38544094897977748151759144414257928469218071560

一床层

表2R1002催化剂装填表

床层一床层

装填物Ф13瓷球FC-14Ф3瓷球Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

二床层

FC-14Ф3瓷球Ф6瓷球Ф13瓷球Ф13瓷球

三床层

FC-14FF-26粗条Ф6瓷球Ф13瓷球

装填高度/mm100386080808038548080804524306100

体积/m31.3653.461.101.111.1053.381.111.111.0160.034.24

重量/Kg20804780016501201*0017204660016601300400140053700384023006000

堆密度/Kgm-315298941500156387315001386895906

表3不同条件下反应器的径向温度分布

一床层近端368.2R1001床层温度分布（℃）中端368.1硫化结束时的床层温度分布远端368.4二床层三床层顶部中部底部顶部中部底部顶部中部底部369.6368.2369.3369.2369.3368.3369.5369.4369.2368.7369.2369.5近端369.1366.9366.5367.8367.2365.2365.1364.3365.2R1002床层温度分布（℃中端369.2366.8366.8367.9367.1365.4365.5364.2365.1远端369.3367.1366.7367.5367.4365.2365.5364.5365.4近端353.8R1001床层温度分布（℃）中端354.6361.4361.5367.6375.0363.0358.7366.3373.2361.4361.1367.0373.6低负荷条件（反应进料110t/h）的床层温度分布远端354.9近端376.9382.4388.1384.2387.3392.2384.1388.1389.6R1002床层温度分布（℃中端379.4380.5386.4384.6387.3389.5385.1386.3389.4远端377.4381.8388.1385.0387.7391.5384.4387.3389.7近端381.9390.1389.9397.2404.6390.8389.0397.7404.4390.5389.2396.8403.4R1001床层温度分布（℃）中端381.6高负荷条件（反应进料110t/h）的床层温度分布远端382.8近端404.5409.3412.4406.8408.9415.2406.0410.7412.4R1002床层温度分布（℃中端404.7409.8412.4403.9408.5410.9406.5408.9412.0远端404.5409.3413.6407.6407.2415.8405.2409.5411.7催化剂装填效果分析（1）从表3硫化结束时的床层温度分布可以看出，R1001、R1002各床层径向温差在0.1～0.5℃，说明反应器内因热电偶测量误差造成的床层径向温差很小，反应器内的热电偶是准确的。（2）R1001、R1002一床层无论在高负荷或低负荷条件下，径向温差最大为1.1℃，最小为0.7℃，说明两个反应器一床层的催化剂装填是均匀的，床层内的沟流效应很低。（3）R1001二床层在高负荷时，由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差不大，最大径向温差仅为0.9℃，说明R1001二床层的催化剂装填是均匀的，床层内的沟流效应很低。而R1001二床层在低负荷时，由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差较大，最大径向温差为2.8℃，我们认为此径向温差不是因床层内的沟流效应造成的，而是因由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差较大急冷氢用量大造成的，同时说明金陵150万吨加氢裂化ф4200的大直径反应器床层间的冷氢分布不是很均匀有待改进。（4）从表3R1002二、三床层温度分布可以得出第3条的结论。

3

催化剂的硫化

3.1硫化过程

催化剂硫化采用干法硫化，所用的硫化剂是二甲基二硫化物（DMDS）。

201*年3月21日13:00装置达硫化条件冷高压分离器V1003压力15.25MPa温度40℃C1001出口环氢量3201*0Nm3/hR1001的入口温度182℃R1002的入口温度177℃循环氢纯度90.12%

201*年3月21日13：24开P1035开始硫化，开始注硫量为600kg/h,半小时后调整注硫量为1500kg/h。15：00吸附热穿过全部反应器床层，产生最高温升约5～7℃后，以≯3℃/h速度升温，19:00冷高分见水，R1002出口20:00测出硫化氢浓度70g/g。201*年3月22日3：00R1001入口温度升至230℃，开始230℃恒温至11：30恒温结束，本阶段循环氢中硫化氢浓度为4200~8400g/g。R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升温。13：30班组人员巡检发现冷高分V1003液面开关LSA1113A下设备法兰焊缝开裂，并有大量气体外泄，紧急放空处理。

201*年3月25日12:00装置达硫化条件，开P1035开始硫化，由于上次硫化230℃恒温阶段已经结束，故本次硫化取消了230℃恒温步骤，为节约时间并考虑硫化吸附热会造成床层超温的影响，本次硫化R1001入口温度改为195℃，将230℃前的升温速度改为按≯6℃/h控制。开始注硫时循环氢硫化氢浓度为600g/g，13：30R1002出口硫化氢浓度达到1000g/g。17：30R1001入口升温至246℃，由于巡检发现A1001除A、F、H台不漏外其余均漏，为保证装置安全于17：30开始降温撤压。

201*年4月4日9：30装置达硫化条件，开P1035开始硫化，由于上次硫化起始温度为195℃时，实际吸附温度仅为5℃，故本次硫化R1001入口温度初始温度按照220℃控制，本次硫化取消了230℃恒温步骤，230℃以后按照升温曲线要求进行的升温。11：00R1001入口达到230℃，首先R1001入口以≯4℃/h速度向290℃升温4月5日3：30R1001入口温度达

到290℃。接着R1001入口以≯6℃/h速度向370℃升温，于16：00入口温度升到370℃。370℃恒温从16：00到24:00结束。结束时R1001入口温度为370℃，循环氢中H2S浓度为2201*g/g

R1001入口露点以C1001出口气体露点-37℃，R1002出口气体的露点差-37℃，露点差≯3℃，且均低于-19℃。R1001入口气体的H2S浓度2201*ppm与R1002出口气体中的H2S浓度21000ppm基本相同，且连续4小时H2S浓度＞1.0%(体)。冷高分无水继续生成。3.2硫化效果分析

催化剂预硫化时，在反应器内会发生下述两个主要反应：(1)硫化剂(DMDS)首先和氢气反应，产生硫化氢和甲烷，此反应为放热反应。该反应一般发生在精制反应器R1001的入口处，反应速度较快。

(CH3)2S2+3H2=2H2S+2CH4

(2)氧化态的催化剂活性组分(氧化镍、氧化钼等)和硫化氢反应变成硫化态的催化剂活性组分，该反应是放热反应，发生在反应器内的各个催化剂床层上。预硫化时出现的温升现象即是此反应所致。

3NiO+2H2S+H2=Ni3S2+3H2OMoO3+2H2S+H2=MoS2+3H2OWO3+2H2S+H2=WS2+3H2O

根据上述化学反应方程式及FF-16催化剂（MoO3为25.5%、NiO为3.8%）、FF-26催化剂（MoO3为26.0%、NiO为4.3%）、保护剂（MoO3为7.0%、NiO为2.0%）、FC-14催化剂（WO3为23.5%、NiO为6.0%）中活性金属组分含量可计算出单位催化剂硫化完全所需硫化剂的理论量和生成水理论量。催化剂硫化时，硫化剂C2H6S2的理论用量及生成水理论量的计算结果列于表4。实际用硫量见表5

表4硫化剂用量和生成水量(理论量)

硫化剂催化剂名称催化剂组成，m%MoO3NiOWO3

催化剂实际装填量，kg

硫化1kg催化剂所需的硫化剂用量，kg硫化1kg催化剂所生成水量，kg硫化剂量，kg生成水量，kg理论总硫化剂量，kg理论总生成水量，kg

FF-1625.53.8--654000.18250.10491211568603889922264

FF-2626.04.3--45201*.18780.108084884881

C2H6S2

保护剂7.02.0--83170.05410.0311450259

FC-14--6.023.51481000.12050.06931784610263

表5硫化硫平衡表

入方

出方

项目加入DMDS总量

高分排水溶解硫

第一次硫化中断放空量第二次硫化中断放空量

第三次硫化结束残存于系统排放氢排放量泄漏量

催化剂反应用量

折合DMDS量kg484003502409294621259030159538072

本次催化剂硫化共注DMDS48400kg，催化剂实际反应耗DMDS硫量为38072kg，是理论量38899Kg的97.87％，这个值已达到了较高的水平。本次硫化的升温曲线见图－1。

400实际硫化曲线25000350201*0R1001入口温度℃R1001入口温度R1002出口气体H2S(ppm)300201*年3月22日13:30第以次硫化中止250201*年3月25日17:30第2次硫化中止201*年4月4日9:30第3次硫化开始1500010000201*01*年3月25日12:30第2次硫化开始50001500,h3000300030003000000000000000:32100:0:3:0:3:000:3:0:3:0:3:0:3:0间2:5:7:1:3:6::00::319211012160:12151720228:111316时161318:0000时间2化1-25硫-2-3-2-305-305201*20204引入加氢柴油和逐步切换蜡油

催化剂硫化结束后，将反应器入口温度以20~25℃/h的速度降温至150℃，待各反应器各

床层温度稳定后，引入加氢柴油进行润湿。开工过程中所用加氢柴油和沙轻蜡油性质见表6。

20图－1硫化控制曲线

05-4-4表6加氢柴油和蜡油主要性质

原料油密度/Kgm馏程/℃FBP/5%10%/30%50%/70%90%/95%EBPS/%N/gg残炭/%水分/%金属组成/gg-1Fe/NaNi+Cu+V

引入加氢柴油时主要工艺条件如下：

R1001入口温度：150V1003压力：15.0MPaV1003温度：49℃循环氢量：3201*0Nm3/h

4月6日10：28开始引入加氢柴油，进料量为68T/h，催化剂床层温波为15~30℃。11：40温波通过，热高分建立液面后，以15℃/h提升R1001入口温度至200℃，待催化剂床层温度稳定后，开始分步切换蜡油原料。为了确保装置操作平稳，切换蜡油时分为四个步骤进行，分别切换25%，50%，75%和100%。

16：00开始切换25%蜡油，并且以8~10℃/h提升R1001入口温度，待催化剂床层温度稳定一段时间后，继续提高蜡油切换比例。

4月7日2：00左右进料完全切换为蜡油，继续提高R1001入口温度，调整操作。4月8日，产品合格，150万吨/年加氢裂化装置一次投产成功。当日装置操作条件、主要产品性质见表7～表8。

-1-3

加氢柴油819.2245/259/296//3413460.00080.6痕迹

沙轻蜡油903.3/324341/384411/435469/5042.267610.040.030.1/0.10.1

表7150万吨/年加氢裂化装置主要操作条件

时间新鲜进料/Th-1循环油进料/Th-反应总进料量反应入口压力/MPa循环氢/Nm3/h反应温度/℃

R1001

1床层(入口/出口)2床层(入口/出口)精制空速（h）1床层(入口/出口)

R10022床层(入口/出口)

3床层(入口/出口)裂化空速（h）总温升R1001/℃

R1002/℃

平均反应温度R1001/℃

R1002/℃氢耗Nm3/T转化率/%

-1-1

201*年4月8日

1105016016.30310000

365/382382/3951.45395/403401/407398/4051.08302138540227571

表8加氢裂化产品分布及其主要性质

201*年5月30日

1757124616.30342300

369.5/388.3387.6/400.9

2.234004.2/409.3403.7/411.0403.6/408.6

1.6632.0418.31390.9406.5324.3363

加氢裂化产品密度/Kgm-3馏程/℃FBP/10%50%/90%EBP闪点/℃冰点/℃银片腐蚀/级铜片腐蚀/级凝点/℃S/gg-1

轻石脑油25/3776/808311.4

重石脑油746.583/93115/1451642.7

航煤802.7181/193207/23725667905开工正常后装置的操作条件、产品收率及主要产品性质见表7、表9。

表9加氢裂化产品分布及其主要性质

产品密度/Kgm组成（V％）H2CH4C2H6C3H8n-C4H8i-C4H8馏程/℃FBP/10%50%/90%EBP闪点/℃冰点/℃银片腐蚀/级铜片腐蚀/级凝点/℃S/gg-1收率（m％）6

总结

-3

干气37.837.57.116.00.90.23.98

LPG

轻石脑油这样燃料型炼油厂的要求。其对中间馏分油的选择性可以达到78.25％。

6.3由于150万吨/年加氢裂化原料氢纯度仅为93％左右，比设计的纯度低了近6个百分

点，导致装置目前生产存在两大问题。1、由于新氢纯度低直接导致脱硫后循环氢纯度处于较低的水平在78％左右，为保证反应器

入口氢纯度，尾氢外排量较大约4000Nm/h，导致装置氢耗水平比较大约在330Nm/t。2、由于反应氢分压较低导致本装置初期裂化反应温度较高，对FC－14的寿命提出了严峻的

的考验。

6.4从此次150万吨/年加氢的用能水平看见表10，其单位（t）原料油的能耗仅为41.44kg

标油。说明本装置无论在热量回收上的流程设计上，还是降低能耗的操作调整方面均

达到了较高的水平。

表10加氢裂化耗能情况

项目单位

单位加工量耗能

新鲜水循环水电t/t0.024

t/t14.75

蒸汽燃料气燃料油能耗

kg/t15.95

kg/t2.02

Kg标油/t41.27

33

kW.h/tkg/t68.55

38.76

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