岩土工程报告

岩土工程报告

这次岩土工程的听课报告：1.三维仿真技术，2.有限元技术，3，国内外的岩土的研究现状岩土工程

岩土工程讲座报告

岩土工程，其英文名称为“GeotechnicalEngineering”是指，在工程建设中有关岩石或土的利用、整治或改造的科学技术。岩土工程是欧美国家于20世纪60年代在土木工程实践中建立起来的一种新的技术体制。它是以求解岩体与土体工程问题，包括地基与基础、边坡和地下工程等问题，作为自己的研究对象；是土木工程中涉及岩石、土、地下水部分的专业学科。

按照工程建设阶段划分，其工作内容可以分为：岩土工程勘察、岩土工程设计、岩土工程治理、岩土工程监测和岩土工程检测。检测后要进行对数据的处理以及模型的建立。在数据处理过程中需要用到有限元技术进行计算和分析，在模型建立时通常采用三维仿真技术将实际问题转化到计算机中进行模拟分析。一、有限元技术

查阅资料可知，有限元技术是随着电子计算机的发展而迅速发展起来的一种现代计算方法。50年代首先在连续体力学领域--飞机结构静、动态特性分析中应用的一种有效的数值分析方法，随后很快广泛的应用于求解热传导、电磁场、流体力学等连续性问题。这一技术在岩土工程测绘后的数值分析中起到重要的作用。有限元技术的分析方法可分为三个部分：①物体离散化

岩土工程中土质结构处处不同，有很大的不确定性，所以再测绘的时候只能采取抽样检测的方法，将整体的土质离散为由各个单元组成的计算模型。所以有限元中分析的结构已不是原有的物体或结构物，而是同新材料的由众多单元以一定方式连接成的离散物体。一般情况下，单元划分越细越好。这样，用有限元分析计算所获得的结果只是近似的，如果划分的单元多而合理的话，那么结果就更有可能与实际情况相吻合。②单元特性分析

在单元特性分析的时候，首先要选择位移模式。当采用位移法时，结构物离散化，这时可以把但愿总的一些物理量由结点表示；可以对单元中位移的分布采用一些能逼近原函数的近似函数予以描述。这种函数就称作位移函数，是与坐标有关的某种函数。其次要分析单元的力学性质，即根据单元的材料性质、形状、尺寸、节点数目、位置及其含义等，找出单元节点力和节点位移的关系式。最后，计算等效节点力。将作用在单元边界上的力、体积力和集中力都要等效到节点上去。即用等效的节点力来代替所有作用在单元上的力。③建立单元组集并求解未知节点位移

利用结构力的平衡条件和边界条件把各个单元按原来的结构重新连接起来，形成整体的有限元方程。求解有限元方程得出节点的位移。总的来说，有限单元技术的基本思想是"一分一合"，分是为了就进行单元分析，合则为了对整体结构进行综合分析。经过分析得到模拟的数据结果，在此基础上加以应用。二、三维仿真技术

在进行数据处理之后，我们用处理之后的数据进行三维建模。这就要用到三维仿真技术。三维仿真技术又称虚拟仿真技术，是指利用计算机技术生成的一个逼真的，具有视、听、触、味等多种感知的虚拟环境，用户可以通过其自然技能使用各种传感设备同虚拟环境中的实体相互作用的一种技术。利用虚拟现实技术，可创造“虚拟现实”，这是因为电子计算机可将客观世界的数字化模型转化为不同形态的光点与声波，并以适当的方式加以融合，从而营造一个“虚拟世界”。这种技术可以大大节约岩土工程中的实验成本，能够使岩土工程分析实验效率更高。

岩土测定其受力性能，但模型试验往往受到场地和设备的限制，只能做小比例模型试验，难以完全反映结构的实际情况。利用三维仿真技术，可以进行小尺度的的试验，还可以很方便地修改参数。在运用传统的有限元法进行结的构形式特殊，荷载及材料特性复杂，人们往往求助于模型试验来构分析时，结构应力的结果通常采用内力图等力线的形式描绘出来；而利用仿真与虚拟现实技术则可以通过颜色的深浅给出三维物体中各点力的大小，用不同颜色表示出不同的等力面；也可以任意变换角度，从任何点去观察，这样就使工程师的思维更加形象化也更易于理解。这种技术现已广泛应用到岩土工程的施工及设计中去。三、国内外岩土研究现状

随着大规模的工程建造，已经有有大量的研究队伍已经集中在中国，中国岩土工程的发展和研究正在朝着一个新的方向迈进。

岩体在其形成和存在的整个地质历史过程中，经受了各种复杂的地质作用，因而有着复杂的结构和地应力场环境。而不同地区的不同类型的岩体，由于经历的地质作用过程不同，其工程性质往往具有很大的差别。岩石和土的强度特性、变形特性和渗透特性都是通过试验测定。而在原位试验中，现场测点的代表性、埋设测试元件时对岩土体的扰动，以及测试方法的可靠性等所带来的误差也难以估计。正是因此，岩土工程的研究工作才变的相对困难。

对于岩土工程的理论研究，最早来自于国外。例如在土木工程建设中最早遇到的是土体稳定问题。土力学理论上的最早贡献是1773年库伦建立了库伦定律。随后发展了Rankine(1857)理论和Fellenius(1926)圆弧滑动分析理论。为了分析软粘土地基在荷载作用下沉降随时间发展的过程，Terzaghi(1925)发展了一维固结理论。这点上，外国的科技工作者有着不可磨灭的贡献。直到现在，很多岩土工程的著作都是由外国人撰写，很多科技工作都是由国外进行研究。总的来说，我国的岩土工程研究领域是落后于国外研究人员的。

回顾我国近50年以来岩土工程的发展，它是紧紧围绕我国土木工程建设中出现的岩土工程问题而发展的。在改革开放以前，岩土工程工作者较多的注意力集中在水利、铁道和矿井工程建设中的岩土工程问题；改革开放后，随着高层建筑、城市地下空间利用和高速公路的发展，岩土工程者的注意力较多的集中在建筑工程、市政工程和交通工程建设中的岩土工程问题。在很多岩土研究上，我们都取得了明显的成绩。但是，有很多学者批评我国很多研究人员高等数学基础不牢，且实验验证方面普遍骗弱，对于很多好的课题不能有形成理论的成果。在这方面，我国岩土研究不足之处明显。

经查阅资料发现又不少教授都指出在岩土工程领域，国内外普遍存在的一些问题。如：有限元在研究上的重大缺陷是大家普遍意识到的问题，这是本构问题无法解决的。可是现在研究仍然普遍采用这种方法，这样就使误差加大，不能得出真正实用的数据。还有就是实验偏少，当今的岩土工程研究成果很多，但是不能普遍被大多数学者认可，造成这种现象的原因就是实验太少，得出的结论不能有普遍性，只能适用于某一个工程。在这些方面，是我们需要不断改进的。在当今的中国，土木工程建设的规模大、持续发展的时间长、工程建设中遇到的岩土工程技术问题多，这些都是其它国家不能相比的。这给我国岩土工程研究跻身世界一流并逐步处于领先地位创造了很好的条件。我们要抓住这个优势，努力在岩土工程研究领域开创出属于中国的理论成果。

作为在校学生的我们，应该抓住机会，好好利用在校时间，学好科学文化知识，开拓自己的眼界，努力把所学到的知识运用到显示生活中去。在不断的实践学习中找到自己的兴趣所在，在今后的工作学习中把自己的一份力量投入到国家建设中去，为自己的人生画上精彩的一笔。

二一三年一月十五日

扩展阅读：岩土工程报告

金堂和谐阳光河岸

岩土工程勘察报告

四川省冶金地质勘查局水文工程大队

二八年五月

金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

勘察阶段：详勘

工程编号：SGDKC-E-201*-34

201*年4月12日～201*年5月19日

提交单位：四川省冶金地质勘查局水文工程大队大队长：总工程师：审定：审核：工程负责：编写：

提交日期：201*年5月19日

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单位地址：成都市新都区新繁镇新力路208号邮编：610510

电话：（028）83092540传真：（028）83081991

目录

1、前言...............................................................................................................................................-1-1.1拟建工程概况..............................................................................................................................-1-1.2勘察目的、任务和技术要求....................................................................................................-1-1.3勘察技术依据..............................................................................................................................-1-1.4勘察方法和勘察工作完成情况...............................................................................................-2-

1.4.1勘察方案设计.................................................................................................................-2-1.4.2勘察工作完成情况........................................................................................................-2-2、场地工程地质条件.....................................................................................................................-3-2.1地理位及交通概况.................................................................................................................-3-2.2气象、水文概况..........................................................................................................................-3-2.3地形地貌.......................................................................................................................................-3-2.4区域构造及地震..........................................................................................................................-3-2.5场地地基土构成及分布...........................................................................................................-3-

2.5.1第四系全新统人工填土层（Qml4）..............................................................................-3-2.5.2第四系全新统冲洪积层（Qal+pl4）................................................................................-4-2.5.3中生界白垩系上统夹关组（K2j）基岩......................................................................-4-2.6场地水文地质条件及水、土腐蚀性评价..............................................................................-5-

2.6.1地下水类型及其赋存条件............................................................................................-5-2.6.2地下水埋深及水位变化幅度.......................................................................................-5-2.6.3环境水腐蚀性评价........................................................................................................-5-2.6.4场地土腐蚀性评价.......................................................................................................-5-2.7不良地质.......................................................................................................................................-6-3、场地和地基的地震效应............................................................................................................-6-3.1场地的地震烈度及设防............................................................................................................-6-

3.2场地地基土类型和场地类别划分...........................................................................................-6-

3.2.1地基土类型.....................................................................................................................-6-3.2.2场地类别、卓越周期....................................................................................................-7-3.2.3场地抗震分析.................................................................................................................-7-3.2.4地基土抗震液化特性评价...........................................................................................-7-4、岩土参数的统计、分析、选用及岩土参数建议值............................................................-8-4.1岩土参数的统计、分析和选用...............................................................................................-8-4.2各地基土主要岩土参数建议值...............................................................................................-9-5、岩土工程的分析与评价............................................................................................................-9-5.1场地的稳定性及建筑物的适宜性...........................................................................................-9-5.2地基土力学性质评价...............................................................................................................-10-

5.2.1第四系全新统人工填土层（Qml4）............................................................................-10-5.2.2第四系全新统冲洪积层（Qal+pl4）..............................................................................-10-5.2.3中生界白垩系上统夹关组（K2j）基岩....................................................................-10-5.3地基基础方案分析评价..........................................................................................................-10-

5.3.1基础选型分析................................................................................................................-10-5.3.2高层建筑天然地基方案评价......................................................................................-11-5.3.3高层建筑桩基方案分析和评价..................................................................................-41-5.3.4基床系数.........................................................................................................................-43-5.3.5低层建筑地基基础方案..............................................................................................-43-5.3.6地下室抗浮评价............................................................................................................-43-6、主要岩土工程问题...................................................................................................................-44-6.1基坑降水.....................................................................................................................................-44-6.2基坑支护.....................................................................................................................................-44-6.3岩土工程监测............................................................................................................................金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

6.3.1质量检验.........................................................................................................................-44-6.3.2建立观测系统，及时全面进行安全预报................................................................-44-6.3.3建立长期沉降变形观测...............................................................................................-44-7、结论与建议................................................................................................................................-45-7.1结论.............................................................................................................................................-45-7.2建议.............................................................................................................................................-45-8、报告所附图件

序号12345678图件名称勘探点主要数据一览表测量放孔成果工程地质平面图工程地质剖面图工程地质柱状图室内试验报告(土工试验、岩石试验、颗分、水样等)波速测试报告勘察委托书张数631127108131图号附表№:1～12附表№:13～15附图№:1附图№:2～128附图№:129～148

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

1、前言

1.1拟建工程概况

金堂和谐阳光河岸项目由成都和谐房地产开发有限公司投资开发，受其委托，我四川省冶金地质勘查局水文工程大队承担其拟建场地岩土工程勘察工作。

拟建项目为综合性住宅小区，由高层和低层建筑构成。本次详勘涉及11～18层高层建筑19幢，1～2层的低层建筑3幢，部份主楼（13#楼）下设地下室一层。拟建工程由成都基准方中建筑设计事务所设计。根据设计方提供的拟建筑物岩土工程勘察要求等基本资料，各拟建建筑物基本特征见表1.1。

表1.1各拟建建筑物基本特征建筑物底面积（长×宽）2m1＃楼100.65×16.02＃楼89.6×15.23＃楼88.4×15.24＃楼90.8×15.25＃楼91.6×15.56＃楼94.0×15.57＃楼32.0×28.48＃楼32.0×28.49＃楼100.7×16.010＃楼90.4×15.211＃楼92.8×15.512＃楼91.6×15.5建筑名称13＃楼14＃楼15＃楼19＃楼16＃楼17＃楼18＃楼20＃～22＃楼地下室94.0×15.532.0×28.431.8×27.631.8×27.6851.94848848设计等级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级乙级丙级丙级高度/层数34.2/38.7(11F)33.0/37.5(11F)33.0/37.5(11F)33.0/37.5(11F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)34.2/38.7(11F)34.2/38.7(11F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)54.0/58.5(18F)42.0/46.5(14F)48.0/52.5(16F)54.0/58.5(18F)1～2F上部结构类型剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构框架结构框架结构预计基预计荷础埋深基础型式地下室埋深（m）载(KPa)（m）220待定无220待定无3～4220待定无220待定无360待定无360待定无4～5360待定无360待定无220待定无3～4220待定无360待定无360待定无4～536036036036028020360待定待定待定待定待定待定待定待定独立基础-5.40(±0.00标高453.95m)1.2勘察目的、任务和技术要求

根据设计单位提供的技术要求，本次勘察目的、任务及要求在于：

1.2.1按现行《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）中“详细勘察阶段”要求进行；

1.2.2查明有无影响建筑场地稳定性的不良地质现象及其它不利影响，提出合理处治措施；

1.2.3查明荷载影响范围内各岩土的分布、厚度、深度、均匀性及物理力学性质；确定卵石土的密实度和岩石的风化等级，并划定其界限；

1.2.4查明古河道、塘堰、沟、坑、洞、墓穴、各种地下管网及其它地下障碍物的分布范围、深度、堆积及回填物；

1.2.5判定场地和地基的地震效应，评价场地地震安全性；若遇可液化地基，进行地震液化评价，并提出处理措施和建议；

1.2.6论证分析可供采用的地基基础设计方案，提出经济合理的设计方案建议，提供与设计要求相对应的地基承载力及变形计算参数，提出设计与施工的合理建议；

1.2.7提供基坑开挖的边坡稳定计算和支护设计所需的岩土技术参数，论证其对周围已有建筑物、地下设施和斜坡的影响；

1.2.8查明地下水的埋藏条件、类型、水质。提出降低地下水位的方法，并提供含水层的主要水文地质参数和抗浮设计水位的绝对标高。

54.0/58.5(18F)剪力墙结构3～43～44～51～2无无无无无无无-5.40(±0.00标高453.95m)1.3勘察技术依据

1.3.1《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）；1.3.2《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）；1.3.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）；1.3.4《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）；1.3.5《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-201*）；1.3.6《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）；

根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）关于岩土工程勘察分级划分标准，拟建项目工程重要性等级为二～三级，场地复杂程度为二级，地基复杂程度为二级地基，故岩土工程勘察等级为乙级。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

1.3.7《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-201*）；1.3.8《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）；

1.3.9《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）；1.3.10《建筑工程勘察文件编制深度规定》建质[201*]144号；

1.3.11《岩土工程勘察委托书》（委托方提供）和《金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察要求》（设计方提供）。

1.4.1.5超重型动力触探测试：采用此手段对每个钻孔的卵石层连续进行原位测试，以定量评价卵石层的密实度和均匀性。同时配合地质钻孔作为解释动探曲线和进行分层的地质依据。

1.4.1.6标准贯入试验：在粘性土、粉土和砂土中进行，根据测试成果来判别土层均匀性、划分土层；判别地基土液化可能性及等级；估算地基承载力和压缩模量；估算砂土密实度及内摩擦角。

1.4.1.7地基波速测试：采用中科院武汉岩土力学所研制的RSM-24FD动探仪、低频速度型检波器，采用瞬状面波法，振源采用重锤锤击，用检波器拾取锤击振动的信号，依测试深度的要求调整检波器和震源到检波器的距离。通过对测区声速信息处理，反演介质内波速场的分布，了解地层物理力学特性，测定地基土剪切波速、动弹性模量和动泊松比等参数，进而对场地地层分层和进行场地类别划分，为场地地震效应分析提供依据。

1.4.1.8室内土工试验：在粉质粘土和粉土中采集原状土样进行室内分析，提供土层物理力学性质定量参数，供工程评价及建议之用。在粉土和砂土中采集相应数量扰动样进行室内颗分试验，以获取粘粒含量等重要指标。在卵石层中进行颗分试验，以了解砂卵石层土的颗粒构成及级配程度。

1.4.1.9土、水质分析：按规范采集地下水样品进行室内简分析获取相关参数，进行腐蚀性评价；选取二个钻孔在卵石层以上土层按上、下部位分别采集相应数量样品，进行室内分析，供土腐蚀性评价之用。

1.4.2勘察工作完成情况

本次勘察于201*年4月12日进场正式开展野外工作，直至201*年4月26日完成野外钻探及测试工作，完成的实物工作量见表1.4.2。此后转入室内资料整理工作，提交最终成果报告。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队

1.4勘察方法和勘察工作完成情况

根据勘察技术要求，在充分搜集本地区已有地质资料及工程经验的基础上，结合设计要求，按有关规范规定，开展本次勘察工作。

1.4.1勘察方案设计

1.4.1.1勘探点的布：为掌握地基土在拟建建筑物范围内纵横方向上的分布情况，满足工程地质评价要求，本次勘察按拟建建筑物周边线及角点布勘探点，共布设勘探点259个（建设方认可），间距4.4～36.5m，其中控制性勘探点82个，占总数的1/3多，符合规范要求；控制性钻孔中选取19个钻孔，对其实行全断面取芯钻探，同时兼作波速测试孔。其位详见《建筑物与勘探点平面位图》（附图01）。

1.4.1.2勘探点深度：为掌握地层纵向变化，特别是软弱下卧层分布，对于高层建筑需满足沉降计算及施工方面要求，勘探点深度按《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）初步确定，根据野外施工情况予以调整。

1～2层低层建筑：一般性钻孔6.7～9.8m，控制性钻孔9.9～10.9m。11～18层高层建筑：一般性钻孔6.7～12.00m，控制性钻孔7.6～21.5m。

1.4.1.3测量放孔：根据建设方提供的建筑物总平面图，由专业测量人员采用全站仪进行实地测放，孔口高程以建设方提交的高程控制点进行引测，为黄海高程系统，高程及孔位误差符合规范要求。

1.4.1.4钻探：采用液压SP-100型钻机钻进，钻进时采用植物胶固芯护壁金刚石钻头回转钻进新工艺进行全断面取芯，岩芯采取率达85%以上，并对岩芯数码拍照存档。金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

表1.4.2完成实物工作量统计工作项目名称钻孔定位钻探进尺（包括超重型动力触探测试进尺）标准贯入试验测试地基波速试验取土样取岩样水、土腐蚀性分析颗粒分析单位个m次m件件土样水样件数量2592626.9043327.201*222411说明全站仪定测液压SP-100型钻机，植物胶护壁钻进，SH-30A钻机进行超重型动力触探测试。RSM-24FD动测仪、低频检波器，面波法。貌，东临龙泉山，山脊一般最高800~1000m，相对高差400~600m，老牛坡为全县最高峰，海拔1046m。拟建场地地貌单元属成都冲积平原北东缘，沱江水系毗河冲洪积Ⅰ级阶地，阶面高出河水面约2～4m，阶面上的堆积物由第四系的冲洪积物构成，据区域地层资料，厚度达10余米。基底为白垩系棕红色砂、泥岩组成。

场地原为农田耕作地及居民住地，地形约有起伏，整体上呈南高北低。场地地面标高在450.38～455.22m，相对高差为4.84m。

2.4区域构造及地震

金堂县位于新华夏系构造成都断陷盆地西缘，东临龙泉山背斜，在构造部位上，属扬子准地台中的四级构造，其构造发育呈N30～40°E向延伸，与成都平原长轴方向基本一致。在晚近期以来，沉积了较厚的第四系松散堆积物，分布于河床及其两岸附近地区，区内在上更新统至今，沉降活动大为减弱，且断裂构造和地震活动较弱，从地壳稳定性来看应属稳定区。

据历史地震调查，成都市尚未发生过强烈地震的历史记载与证据，已有地震反应，均为周围地震波及所致。据四川区域地震台网的近期监测资料，同时统计了1958年1月1984年1在成都附近地区共发生过2.5级地震118次，2.02.4级地震72次，成都未发生过一次。

周围强烈地震区均远离成都市，成都市邻区地震虽频繁，但成都市反映不强烈，成都市烈度未超过Ⅴ度，但今年5月12日汶川发生里氏8.0级地震，成都震感强烈。

综上，工作区就区域地壳稳定性来说，是处于周围微弱活动环绕中的地壳稳定区。

本次勘察室内土工试验及水质分析试验工作由四川中机工程勘察设计研究院中心试验室完成，地基波速测试工作由四川中机建设工程质量检测中心完成。

2、场地工程地质条件

2.1地理位及交通概况

拟建场地北侧紧靠金堂县内毗河，东、西两侧为附近单位房地产开发项目，南侧紧邻金泉路，交通工具可直达勘察现场，地理环境优越，交通十分便利。

2.2气象、水文概况

区内气候属亚热带季风型，四季鲜明，日照少，无霜期长，年平均气温16.2°C，最高气温达39.0°C，最低气温－5.9°C；主导风向北北向，年平均风速为1.2m/s，最大风速为28.0m/s；平均风压140Pa，最大风压280Pa；年均降雨量在900～1000mm之间，多集中于夏季，7、8月份易形成暴雨天气；年平均相对湿度82%，潮湿系数0.97。

金堂县县城附近河流主要有北河、中河、毗河及沱江，其中北河、中河、毗河为沱江支流，在赵镇东南部汇入沱江。拟建工程位于毗河南岸，紧靠毗河。根据金堂三皇庙水文站观测资料，毗河多年平均流量40.19m3/s，一般5~10月为丰水期，11月~次年4月为枯水期。

2.5场地地基土构成及分布

本次勘察查明，拟建场地内分布的地层主要有：第四系全新统人工填土层（Qml4）和第四系全新统冲洪积层（Qal+pl。下伏中生界白垩系上统夹关组（K2j）砂岩、粉砂质泥岩4）组成。现将场地地层由上而下分述如下：

2.5.1第四系全新统人工填土层（Qml4）

①杂填土：灰褐色、稍湿、松散。由碎砖瓦片、砼碎块、废塑料、布料及少量卵砾、

2.3地形地貌

金堂县地处川西平原与山地过渡地带平原一侧，区域地貌属剥蚀浅丘和侵蚀低山地

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

粘性土混杂而成。结构疏密不均，系新近堆积而成，堆积时间小于10年左右。场地内零星分布，为农房拆迁地段，层厚1.00～3.00m。

②素填土：灰褐色、灰黑色，稍湿，可塑状，结构松散。主要由粘性土组成，上部偶含少量碎瓦片、碎砖块，中下部较纯，富含腐殖质，植物根系发育，场地内广泛分布。揭示厚度0.50～2.00m。预计堆积年限在10年以内。

2.5.2第四系全新统冲洪积层（Qal+pl）4

2.5.2.1③粉质粘土：褐灰色、黑灰色，稍湿～湿，可塑状。由粘土矿物与少量粉粒组成，含铁锰质氧化物斑点，微层理发育，上部含少量有机质，中下部质纯，底部含粉砂质包含物向粉土层过渡，无摇振反应，稍有光滑，干强度中等，韧性中等，结构致密。该层场地地内分布较广，揭示厚度0.70～4.90m。

2.5.2.2④粉土：褐灰色、青灰色，湿～很湿，中密状。以粉粒为主，下部含粉砂质重，局部地段含淤泥质，含铁锰质氧化物斑点，微层理发育。饱和状态时具振动水析现象，刀切面粗糙，手捏有砂感，不易搓条。该层分布较广，大部分钻孔都有揭露。揭示厚度0.30～4.30m。

2.5.2.3⑤淤泥：灰黑色，湿～饱和，软～流塑状。主要由粘粒和少量粉粒组成，有机质含量高，见腐烂植物枝叶。粘性强，断面光滑，干强度中等，韧性中等，稍有摇震反应。场地内零星分布。揭示厚度0.20～4.40m。

2.5.2.4⑥粉细砂：褐灰色、青灰色，湿～饱和，松散。主要由长石、石英、云母等暗色矿物组成，含粉砂粒，颗粒呈细粒状、棱角状。分布不连续，位于卵石层以上，呈透镜状产出，揭示厚度0.30～3.70m。

2.5.2.5⑦中砂：褐黄色、青灰色，松散、湿～饱和。主要由长石、石英、云母，暗色矿物组成。局部分布，位于卵石层以上，粉细砂或粉土以下，呈透镜状产出，揭示厚度0.20～1.50m。

2.5.2.6⑧卵石：黄褐色、青灰色，湿～饱和。骨架颗粒由花岗岩、石英岩、闪长岩、石英砂岩、灰岩和辉长岩等组成，呈中等～微风化，亚圆～圆形，一般粒径20mm～120mm，

大者达160mm，孔隙中充填砂砾和少量粘性土。卵石层顶板埋深1.50～6.70m，局部地段裸露。该层分布连续、稳定、厚度大，密实度有从上而下增强的趋势，现根据卵石含量和动力触探曲线特征，可划分成如下四个亚层（力学分层）：

⑧1松散卵石：N120≤3击，卵粒粒径一般25～５0mm，含量50～55%，呈透镜状分布于卵石层上部或夹于其中。

⑧2稍密卵石：3＜N120≤6击，卵粒粒径一般30～60mm，含量55～60%，呈透镜状、层状分布于卵石层上部或夹于其中。

⑧3中密卵石：６＜N120≤11击，卵粒粒径30～80mm，含量60～7０%，主要以层状分布，局部呈透镜状分布。

⑧4密实卵石：11＜N120≤14击，卵粒粒径30～90mm，含量70～85%，主要呈层状分布。

2.5.3中生界白垩系上统夹关组（K2j）基岩

2.5.3.1⑨粉砂质泥岩（K2j）：褐红色，主要由粘土矿物、长石、石英、方解石等矿物组成，泥质结构，厚层状构造，泥钙质胶结。根据钻探揭露该岩层可划分两个亚层：

2.5.3.2⑨1强风化粉砂质泥岩：节理裂隙发育，岩芯呈碎石状，少量柱状，RQD=5~15%。该层较薄，厚度0.50m左右，连续分布。

2.5.3.3⑨2中风化粉砂质泥岩：节理裂隙较为发育，岩体基本完整，岩质较为新鲜，岩芯多呈柱状，RQD=70~85%。该地层分布连续，本次钻探未揭穿，揭露最大厚度10.20m。

2.5.3.4⑩中风化砂岩（K2j）:灰白色、紫红色，厚层状构造，粉粒结构，钙泥质胶结。主要由长石、石英、云母碎片和碳酸盐矿物等组成。节理裂隙不发育，岩体新鲜完整，岩芯呈长柱状、柱状，节长20～60cm，RQD=80~90%。和粉砂质泥岩呈互层产出或夹于其中。

以上地基土的分布情况详见工程地质剖面图（附图02～128）。

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2.6场地水文地质条件及水、土腐蚀性评价

2.6.1地下水类型及其赋存条件

场地内地下水类型主要为赋存于第四系松散层中的孔隙潜水和下伏基岩裂隙水。其中下伏基岩透水性差，具隔水的特征，基岩中水量贫乏，基岩裂隙水对工程建设影响不大，本报告不作详细评价。

第四系松散层中的孔隙潜水：具弱承压性，具统一的地下水位，地下水补给来源主要为大气降水以及毗河河水。以地下迳流方式通过含水层下部排出场外，少部分以蒸发方式排泄。杂填土层、素填土、耕土、粉质粘土层及粉土层为弱透水～隔水层；粉砂层、细砂层、中砂、卵石层属强透水层，水位随季节性变化。

2.6.2地下水埋深及水位变化幅度

勘察期间测得地下水静止水位埋深在1.10～4.30m，相应高程介于448.71～451.93m，最大高差约3.21m，由于受场地附近降水影响，部分地段地下水埋深异常。从观测数据看，正常水位埋深在450.00～450.50m间。根据区域水文地质资料和调查访问，本区地下水年变幅约1.00左右，常年最高地下水位在453.00m左右。据区域水文地质资料，含水层砂卵石渗透系数K=15～20m/d。2.6.3环境水腐蚀性评价

为评价地下水对建筑材料的腐蚀性，在ZK68、ZK99、ZK175和ZK200钻孔中各取水样1件进行水质分析，按Ⅱ类环境类型并结合地层的渗透性，对照《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）第12.2节的评价标准进行评判（详见表2.6.3）。根据判定结果：场地地下水化学类型为HCO3-〃SO4－Ca2+〃Mg2+型水，对砼及砼中钢筋均不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。

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表2.6.3地下水腐蚀性判定表评价类型SO4MgNH混凝土结构腐蚀介质2-测试值117.7，102.3，120.6，125.432.8，32.8，32.2，35.30，0，0，00.0，0.0，0.0，0.0522.4，508.8，540.8，557．57.39，7.32，7.45，7.350.0，0.0，0.0，0.06.32，6.42，6.60，6.8564.93，63.18，64.55，64.65评定标准(有腐蚀性)≥500≥201*≥500≥43000≥201*0≤6.5≥15≤1.0≥1003-11＜500腐蚀等级无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀无腐蚀弱腐蚀评价结果mg/Lmg/Lmg/L2++OHmg/L总矿化度mg/LPH值侵蚀性CO2mg/LHCO3mmol/L--对砼结构无腐蚀砼结构中的钢筋钢结构C1=C1+SO42×0.25（mg/L）---2-4对砼结构中的钢筋无腐蚀对钢结构具弱腐蚀PH值7.39，7.32，7.45，7.35C1+SOmg/L188.7，139.9，155.0，158.72.6.4场地土腐蚀性评价

本次勘察对场地细粒土采集土样2件进行室内分析，根据试验成果对照《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）第12.2节的评价标准进行评判（详见表2.6.４）。

根据表2.6.４结果判定：场地内土对砼结构、砼中钢筋及钢结构均不具腐蚀性。

表2.6.4场地土腐蚀性判定表土名及样品编号评价类型环境类型为Ⅱ类地层渗透性为强渗透性W≥20%的土层环境类型为Ⅱ类地层渗透性为强渗透性腐蚀性介质SO42-g/KgMg2+mg/ＫgPH值C1-=C1-+SO42-×0.25mg/KgPH值SO42-g/KgMg2+mg/ＫgPH值测试值64.849.37.6962.67.6958.339.97.7570.287.75评定标准＜750＜3000腐蚀等级无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性评价结果无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性无腐蚀性ZK69-1粉质粘土对砼结构对砼中钢筋对钢结构对砼结构＞6.5＜250＞5.5＜750＜3000ZK104-1粉土＞6.5＜400对砼中钢筋对钢结构W＜20%的C1-=C1-+土层SO42-×0.25mg/KgPH值＞5.5-5-

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2.7不良地质

勘察场地地势开阔，无滑坡、崩塌、地面沉陷、岩溶、泥石流等不良地质作用，地基无暗浜、古河道、大的洞室等不良地质作用，场地内局部地段分布有淤泥软土，但位于拟建建筑物基础埋深范围内，基坑开挖时大都可清除，故不会影响拟建物建设，场地内无膨胀性土和湿陷性土等其他特殊性土分布。

素填土土名

表3.2.1地基土波速测试成果统计表统计项目频数最大值最小值厚度加权平均值频数粉质粘土最大值最小值厚度加权平均值频数粉土最大值最小值厚度加权平均值频数粉细砂最大值最小值厚度加权平均值频数中砂最大值最小值厚度加权平均值频数松散卵石最大值最小值厚度加权平均值频数稍密卵石最大值最小值厚度加权平均值频数中密卵石最大值最小值厚度加权平均值频数密实卵石最大值最小值厚度加权平均值测试单层厚度（m）51.901.00动剪切模量Vs（m/s）Vr（m/s）动泊松比（MPa）5138133135.489236212222.2913236201*18.3603270238242.832278265268.984292268276.8712382312335.4517488332303.698486468476.945125121123.289215193202.0513215182198.6103245206220.372253241244.674265244251.6912347284305.0517444302276.098442425433.6450.4660.4632.3290.4330.4150.424130.4280.4150.42230.4090.3750.39620.3790.3660.37540.3970.3910.395120.3850.3580.377170.3790.2710.21680.2850.2730.27953432164.9391008189.07131007286.11313193106.752139126129.984153129137.8712263175203.3817429198240.728425394409.35动弹性模量（MPa）51009396.489284232253.6113284206244.6733612612972380349358.494427361385.3412713485559.62171090547628.098108210131047.483、场地和地基的地震效应

3.1场地的地震烈度及设防

根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）附录A区划，本区地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组第一组，结构及构造按国家有关规范执行。

3.2场地地基土类型和场地类别划分

3.2.1地基土类型

本次勘察选取了19个钻孔进行面波法波速测试，其测试成果详见附件《波速测试报告》，对各土层测试成果指标统计分析见表3.2.1，对照《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）第4.1.3款，场地内素填土剪切波速为Vs=135.48m/s、淤泥为软弱土；可塑状粉质粘土剪切波速为Vs=222.29m/s、稍密状粉土剪切波速为Vs=218.36m/s、松散状细砂剪切波速为Vs=242.83m/s，三者为中软土；中砂剪切波速为Vs=268.98m/s、松散状卵石剪切波速为Vs=276.87m/s、稍密状卵石剪切波速为Vs=335.45m/s、中密卵石剪切波速为Vs=303.67m/s、密实卵石剪切波速为Vs=476.94m/s，四者为中硬土。粉砂质泥岩和砂岩为坚硬土。

95.102.10134.901.5032.702.0023.401.5045.101.201*6.401.40176.401.3084.901.44-6-

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3.2.2场地类别、卓越周期

根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）第4.1.5款和4.1.6款，据该场地钻孔波速测试成果（见附件波速测试报告）进行统计，该场地地基土的等效剪切波速Vse=298.95m/s，卓越周期Tg=0.132s，上覆盖层厚度为8.50～11.20m，根椐《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）表4.1.6和表5.1.4-1，场地类别为Ⅱ类，场地土类型为中硬土，特征周期为0.35S。

表3.2.2地基土波速测试成果统计表钻孔号ZK6#ZK18#ZK43#ZK53#ZK65#ZK80#ZK91#ZK93#ZK99#ZK125#ZK134#ZK152#ZK163#ZK173#ZK180#ZK190#ZK201#ZK207#ZK223#平均值计算场地卓越周期Tg（s）0.1210.1200.1390.1320.1440.1580.1520.1470.1590.1390.1300.1230.1200.1180.1100.1280.1200.1400.1040.132场地等效剪切波速Vs（m/s）313303322337311282296295251289301280299325317319259255326298.95场地局部地段分布为粉土、细砂和中砂层，均位于常年最高地下水位之下，处于饱和状态下，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）4.3.3～4.3.5款、《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）附录P，对其地震液化特性作如下分析：

3.2.4.1初步判别

根据土工试验，粉土层中粘粒含量介于5%～10.0%间，均小于规范10.0%的标准，饱和状态下有液化的可能，应根据标贯测试成果作进一步判别。成都地区中砂层判定为不液化土层，饱和砂土和砂质粉土总厚度小于1.00m，可不考虑液化影响。卵石层中砂夹层可不考虑液化影响。综合以下几点，仅对卵石层之上厚度≥1.00m的细砂和粉土层根据标准贯入试验结果作进一步判别。

3.2.4.2标准贯入试验判别及液化等级

根据饱和土层标准贯入试验实测击数与液化判别标准贯入锤击数临界值相比较，前者小于后者时为液化土层，反之为不液化土层，具体计算见下表3.2.4.2。

3.2.3场地抗震分析

场地覆盖层范围内的等效剪切波速为298.95m/s，为中硬场地土，场地开阔、平坦，区域上属地壳稳定区，无不良地质作用，场地内无断裂通过，处于抗震有利位。

3.2.4地基土抗震液化特性评价

拟建场地地震设防烈度虽然为6度，但拟建项目大部分为高层乙类建筑，对液化沉陷敏感，本次勘察依据规范要求对拟建场地内饱和粉土、粉细砂按7度的要求进行液化判别。

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表3.2.4.2饱和粉土、粉细砂土液化判别及液化等级划分表液化判别孔号土名埋深(m)液化指数计算及等级划分液化等级备注实测标贯基临界值水位粘粒标贯点代权函液化测点深击数层厚准值埋深含量Ncr液化否表的中点数值指数ds(m)N63.5(di(m)NO(击）(击）dw(m)Pc(%)深度(m)Wi(m-1)Ile击）0.910.291.310.661.240.670.981.38-0.692.072.011.06-1.341.55-1.23-0.78-0.47-1.98-0.46-0.65-2.62-0.50-0.40-0.38-1.15-0.235555555555555555555555553375555455564677867676557656666666666666666666666666664.604.614.364.484.404.995.074.285.204.204.184.905.594.115.685.755.565.895.425.556.425.255.625.477.837.10不液化3.00不液化1.30不液化1.50不液化1.20不液化2.56液化液化液化液化0.802.201.001.493.001.152.251.62.522.43.81.651.652.7352.7554.501.001.882.301.701.500.951.951.701.302.501.502.851.702.6510106.8672中等2.011轻微1010101010101.5823轻微0.3231轻微以最不利组合分析场地内砂0.3846轻微土及粉土的液化问题：水位0.6336轻微埋深以年最高水位考虑，丰水期水位在现水位基础上上升1.00m。粉土粘粒含量取室内土工试验最低值5%.5.7576中等1.4346轻微453塑限、塑性指数、饱和度、相对密度等取平均值；其他指标取标准值或根据平均值依变异系数的大小作适当调整；超重型动力触探测试统计，根据各孔分层的贯入指标平均值，用厚度加权平均法计算场地分层贯入指标平均值和变异系数。

表4.1-1室内土工试验成果统计一览表物理性质指标土层名称及代号项目天然重力密度天然含水量比孔隙重比饱和度限限指数指数液塑塑性液性ZK12ZK19ZK29ZK31ZK42ZK48ZK62ZK131ZK142ZK145ZK150ZK157ZK176ZK184ZK196ZK198ZK214ZK219ZK226ZK231ZK238ZK242ZK246ZK248ZK169ZK208细砂土粉1.50～4.501.800.50～1.801.201.50～3.001.701.00～2.201.301.00～3.801.702.00～2.802.402.60～5.002.901.40～1.901.601.10～2.101.501.50～3.402.101.50～3.502.002.30～6.702.600.00～2.001.701.10～2.201.401.50～3.102.000.40～3.002.600.00～3.002.500.00～1.901.701.20～2.702.200.90～2.502.300.00～2.602.201.00～4.001.800.00～3.002.702.00～3.702.401.20～3.102.902.00～3.302.60力学性质指标直剪抗剪强度凝聚力内摩擦角压缩性压缩系数压缩模量不液化0.50不液化1.33不液化4.30不液化2.00不液化0.65不液化1.60不液化2.60不液化3.00不液化1.90不液化1.50不液化1.60液化液化2.603.00r0KN/m3W0%921.731.325.923.5510.13725.92GS92.722.732.726670.0050.0022.72667c90.6700.9500.78520.0930.1190.7852Sr%9859789.93.1350.03589.9WL%932.435.834.581.1860.03434.58WP%918.123.019.421.5680.08119.42150IP911.416.815.161.9880.13115.16IL90.210.730.4510.2130.4730.451CkPa9185838.216.5810.43427.8φ100-200(kPa)αVMpa90.180.510.3330.1260.3780.41-1100-200(kPa)ESMPa93.699.285.9981.9830.3314.76°99.520.415.364.3480.28312.64频数粉质粘土最小值最大值平均值标准差变异系数建议值承载力特征值fak(kPa)频数最小值最大值粉平均值标准差土变异系数建议值承载力特征值fak(kPa)91.831.991.9260.0520.0271.92691.762.05916.736.592.702.712.7040.0050.0022.7090.5371.0940.71070.1660.2340.7119759387.25.6360.06587923.339.928.424.9930.17628.4914.430.519.244.9400.25719.213598.49.79.180.4240.0469.290.260.640.4120.1500.3640.419194532.610.5250.32326911.319.016.043.0640.19114.190.230.420.3080.0740.2410.3194.416.865.7460.9360.1635.75不液化3.00不液化1.70液化液化1.901.301.95223.030.0866.1370.0440.2661.9523.0

由表可知场地内饱和粉土具轻微液化现象，饱和细砂具轻微～中等液化。

　　表4.1-2　　标准贯入试验成果统计表4、岩土参数的统计、分析、选用及岩土参数建议值

4.1岩土参数的统计、分析和选用

本次勘察为获取各地基土岩土物理力学性质及其承载力等定量评价指标，在细粒土和砂土中进行了标准贯入试验测试，并按规范采取样品进行室内分析；在基岩中采集样品作室内单轴抗压试验；在卵石层中进行连续性超重型动力触探原位测试；对原位测试和室内试验成果按《岩土工程勘察规范》（GB50021-201*）第14.2节有关要求进行统计分析。具体见表4.1-1、表4.1-2、表4.1-3和表4.1-4。

岩土参数统计原则：评价岩土参数性状的指标，如天然含水量、天然密度、液限、

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土层名称统计数n粉质粘土(Q4al+pl)粉土(Q4al+pl)细砂(Q4al+pl)15235击/30cm范围值平均值φm4～84～74～66.135.835.20标准值σf变异系数修正系数ψiδ压缩承载力模量特征值(变形模修正值φkfak（Kpa）量)Es(Eo)（Mpa）击/30cm5.625.44备　　　注1.1251.0720.1830.1840.9160.9331501351106.05.05.0据《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）和经验确定承载力和压缩模量取值。金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

表4.1-3N120超重型动力触探试验成果统计表击/10cm指标土层　　表4.2地基土主要岩土参数建议值表承载力变形特征值模量fakEo（Kpa）（Mpa）备　　　注频数n单层范围值厚度加权平均值φm标准差σf变异系数δ修正系数ψi击/10cm修正值φk主主要土参数松散卵石稍密卵石中密卵石密实卵石781802752401.29～2.903.36～5.986.64～10.9011.12～16.502.144.708.4312.280.4500.6501.1040.9290.2100.1380.1310.0760.9640.9830.9860.9922.064.628.3112.18190.0350.0650.0850.012.021.031.042.01、其成果的统计是根据各孔分层的贯入指标平均值，用厚度加权平均法计算场地分层贯入指标平均值和变异系数。2、据《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）和经验确定承载力和变形模量。3、异常值未参与统计。天然重度3γ(KN/m)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)名抗压强度承载力标准值特征值(MPa)fak（Kpa）50～60抗剪强度粘聚力内摩擦角C（Kpa）φ（°）19.019.318.5*5.52.5人工埴土可塑状粉质粘土软塑状淤泥1506027.88*12.63*中密状粉土松散状粉细砂19.519.520.020.521.522.523.024.724.724.824.84.55.08.010.021.031.040.04.5723.1913511016016035065085050080080018002600000014.1202528324045表4.1-4室内土工试验成果统计一览表统计项目岩石名称天然密度(g/cm)2.422.482.452.522.522.472.482.398.002.392.522.470.050.023.163单值中风化砂岩频数最小值最大值平均值标准差变异系数建议值承载力特征值fak(kPa)极限抗压天然饱和RwR42.2536.7429.5122.9546.9038.1628.7820.5231.9820.6333.8828.1733.7727.9435.9426.728.008.0028.7820.5246.9038.1635.3827.736.266.720.180.2431.1523.191800软化系数η0.870.780.810.710.650.830.830.748.000.650.870.780.070.090.78抗剪断(天然)内聚力内摩(Mpa)擦角(。)稍密中砂松散卵石稍密中密密实强风化砂质泥岩中风化砂质泥岩强风化砂岩中风化砂岩注：带*为经验参数

单值2.442.482.512.462.392.462.462.542.522.282.622.50122.282.622.470.0830.0342.478.414.367.332.456.515.292.840.726.5610.771.958.376.86121.9510.775.982.6870.4504.57800365、岩土工程的分析与评价

5.1场地的稳定性及建筑物的适宜性

前述（第2.4节）区内在上更新统至今，沉降活动大为减弱，且断裂构造和地震活动较弱，从地壳稳定性来看应属稳定区。就区域构造稳定来讲是处于周围微弱活动环境中

11中风化粉砂质泥岩频数最小值最大值平均值标准差变异系数建议值承载力特征值fak(kPa)备注的地震稳定区，对高层建筑无不良影响。

成都地区是地震波及区，不论周围松藩、平武的强烈地震或邻近周围地震波及到成都，最高烈度在7度以下，而按7度设防安全是有保证的。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-201*）附录A区划，拟建场地地震设防烈度虽然为6度，但拟建项目大部分

岩石地基承载力依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-201*)，综合考虑岩石抗压强度、岩体完整程度等确定。4.2各地基土主要岩土参数建议值

本次勘察依据所进行的钻探取样、室内土工试验、原位测试等成果，结合成都地区已有的研究成果、工程经验，对本场地所分布的地基土的物理、力学性质指标综合分析后确定地基土主要岩土岩土参数建议值，详见下表4.2。

为乙类建筑，对沉降较敏感，故应按7度进行抗震设防。

拟建场地属Ⅱ类建筑场地和中硬场地土，场地内无断裂通过，无不良地质作用，场地内第四系冲洪积层厚度不大，基底为白垩系上统夹关组（K2j）基岩，钻探揭露发现：岩体为中～厚层状，完整、强度较高，故场地稳定性较好。

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拟建场地地形平坦、地貌单一，处于抗震较有利位。综上，拟建场和地基稳定性良好，适宜建筑。

换填或高压注浆加固处理。

5.2.3中生界白垩系上统夹关组（K2j）基岩

5.2.3.1粉砂质泥岩：厚层状构造，岩石抗风化能力弱，属软质岩，为可软化岩，具遇水软化的不良性。

强风化：属极软岩，容许承载力为500KPa。力学强度较好，变形量小，但层位不稳定，揭示厚度0.50m左右。

中风化：属软质岩，岩体较完整，岩芯呈柱状，容许承载力800KPa，力学强度好，厚度大、层位连续稳定。最大揭示厚度10.20m。

5.2.3.2粉砂岩：厚层状构造，岩石抗风化能力较强，属较软～较硬岩，为不软化岩，水理性较好。

强风化：属较软岩，容许承载力为800KPa，变形量小，但层位不稳定，揭示厚度0.50m左右。

中风化：属较硬岩，容许承载力为1800KPa，力学强度好、变形量小，层位连续稳定。下伏基岩埋深在8.50～11.20m间，产状平缓，力学强度好，层位连续稳定，是理想的基础持力层。

5.2地基土力学性质评价

由各土层进行的原位测试、室内试验成果，结合拟建物上部结构荷载及变形要求，对场地内钻探深度范围内的土层性质作如下评价：

5.2.1第四系全新统人工填土层（Qml4）

杂填土：结构松散，力学性质差，系新近堆积而成，局部分布于浅表，属不良地基土，基坑开抗时将被清除，不能作基础持力层。

5.2.2第四系全新统冲洪积层（Q）

5.2.2.1淤泥：软～流塑状，孔隙比大、含水量高，为欠固结土，力学性质不良。无实际工程意义。

5.2.2.2粉质粘土：可塑状，压缩模量Es平均值为4.76Mpa，压缩系数αν1-2平均值为0.41，标准贯入试验击数为5.62击，承载力特征值取150Kpa，属力学性能一般的中等压缩性土。有一定力学强度，但不能作拟建高层建筑基础持力层。场地内厚度变化大，局部尖灭。

5.2.2.3粉土：中密状，压缩模量Es平均值为5.75Mpa，压缩系数αν1-2平均值为0.31，标准贯入试验击数为5.44击，承载力特征值取135Kpa，属力学性质偏低的中等压缩性土。场地内分布不均，层薄且变化大，工程性能不良，不能作拟建高层建筑基础持力层。

5.2.2.4粉细砂：松散状，标贯击数为5.20击，承载力特征值取110Kpa，力学强度低，分布于卵石层上部，层薄不稳定，为不良地基土，不能作基础持力层。

5.2.2.5中砂：稍密状，承载力特征值取160Kpa，力学强度中等，分布于卵石层上部或夹于其中，不能作拟建高层建筑基础持力层，做下卧层时应满足强度验算要求。

5.2.2.6卵石：卵石层在基础埋深以下以稍密、中～密实卵石层为主，具承载力高、压缩性低的特点，工程性质较好；根据各建筑物基底压力大小，在满足强度和变形要求的前提下选取稍密卵石、中～密实卵石作基础持力层。对局部松散卵石软弱夹层，需采取

al+pl

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5.3地基基础方案分析评价

5.3.1基础选型分析

拟建物按7度进行抗震设防，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*），在地震区基础埋深度必须满足地基强度和稳定性要求，采用天然地基时，不小于建筑物高度的1/15一般为1/10～1/12，采用桩基时，不小于建筑物高度的1/18～1/20（桩的长度不计在埋深度内）。

天然地基方案：拟建场地内卵石层顶板埋深1.50～6.70m，其埋深与基础要求埋深相适应，基本不存在超挖情况。在满足规范规定的埋深度的同时，基底一般为稍密以上卵石层，地基强度能满足上部荷载要求，但另一方面卵石层具密实度变化大、软弱透镜体多、均匀性差的特点，局部地段存在松散卵石、砂透镜体或砂夹层，可进行下卧层的

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承载力及沉降量验算后权衡分析，并采取相应处理措施予以解决。鉴于此，拟建高层建筑采用以卵石层作直接的天然持力层的筏基方案是可行的。

桩基方案：据钻探揭露场地内覆盖层厚度为8.50～11.20m，按规范要求的基础埋深开挖后，卵石层厚度一般在6～8m间，从场地内卵石层的各亚层的分布情况来看，卵石层下部均为中～密实卵石层，局部为极密状，呈透镜体或层状分布。若采用预制桩、沉管灌注桩及管桩方案，以中密～密实卵石为桩端持力层，桩长大都在3～5m间，无桩基实际上意义，另方面成桩时难以穿透上部中～密实卵石透镜体，且桩长难以控制，裁桩易造成预应力释放，故不适宜采用。

近年来，人工挖孔扩底墩式基础在本地区高层建筑基础设计中，也是可供选择的基础方案，特别是大跨度柱网下采用一柱一桩更显其优越性，具有施工工艺简单、成本较低、质量易控制等优点。但对本工程而言，宜选择中风化粉砂质泥岩或中风化粉砂岩为桩端持力层，场地内下伏基岩顶板起伏不大，墩身长度易控制。场地内地下水埋藏浅，施工中将进行大深度的降水，而含水层水量丰富，涌水量大，降水难度大姑且不说，但由于降深大波及面广，因地下水大面积降低发生地面沉降而导致周边建构筑物的变形，从而引起新的环境地质问题，此方案虽可取，但应采取相应措施确保周围建构筑物的安全及成孔施工中人员安全。

经过全面分析认为：拟建工程采用人工挖孔桩和天然地基土的箱形或筏板基础方案仍是安全可靠、经济可行的方案。按规范要求，对于天然地基：基础埋深对于拟建11层的建筑不小于2.60m，对于14层的基础埋深不小于3.10m，对于16层的基础埋深不小于3.50m，对于18层的基础埋深不小于3.90m；对于桩基方案：基础埋深（不计桩长）对于拟建11层的建筑不小于2.20m，对于14层的基础埋深不小于2.60m，对于16层的基础埋深不小于2.90m，对于18层的基础埋深不小于3.30m。

5.3.2高层建筑天然地基方案评价

该工程主要由19幢高层建筑构成，分别为11层、14层、16层和18层，初步估算其荷载为220KPa、280KPa、320KPa和360KPa。少数拟建建筑物（13#楼）与地下室相连，

地下室埋深具统一高程，据初步设计方案：地下室埋深在-5.40m（±0.00标高453.95m），地下室统一基底标高为448.55m。其他建筑物基础埋深在满足规范要求的前提下可根据地基土强度作相应调整。

拟建物1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼、7#楼、8#楼、10#楼、13#楼、14#楼、15#楼、16#楼、17#楼、18#楼和19#楼按建议基底标高开挖后，基底土大部分揭露为稍密、中密或密实卵石层，局部地段为松散卵石层，稍密卵石经深宽修正后的承载力能满足上部荷载要求，故建议以稍密、中密或密实卵石层为持力层的筏基方案。

5.3.2.11＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.00～4.60m间，标高449.02～451.16m间；地下水埋深2.80～3.60m，标高449.34～450.93m。建议基底标高设在449.00m，相应基础埋深（相对地面）4.16～4.91m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为松散卵石、中密～密实卵石，局部地段受力层范围内存在松散卵石下卧层。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面98-98′和99-99′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.1-1。

表5.3.2.1-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价448.08ZK8ZK7ZK6ZK5445.44ZK16ZK15ZK14ZK1398-98′ZK12ZK11ZK10ZK912.9615.7614.8413.9214.4011.6015.88447.99448.49448.87448.11448.80448.22446.922.550.500.380.760.690.581.300.1970.0320.0260.0550.0480.050.082不均匀均匀均匀均匀均匀均匀均匀99-99′ZK4ZK3ZK2ZK113.8415.2814.0815.3615.0413.2414.80447.11447.74447.53448.59448.79448.83447.060.970.630.211.060.200.041.770.070.040.020.070.010.00311.9均匀均匀均匀均匀均匀均匀不均匀

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2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.1-2。

表5.3.2.1-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别基础倾斜值为0.00004～0.0004，满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在2.00～4.60m间，标高449.02～451.16m间；按基底标高449.00m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.1-5。

表5.3.2.1-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）1松散1.93中密0.509松散2.08稍密0.502松散1.77密实1.4010松散0.78中密1.003稍密1.11松散0.9011松散0.50稍密2.304松散0.41稍密5.0012稍密0.89中密0.905稍密1.47中密0.5013松散0.31稍密0.306密实1.20中密2.1014中密0.51稍密0.707稍密1.89中密1.6015稍密1.01中密0.308稍密0.92中密1.201*稍密3.56中密0.50100-100′ZK080.923.24＞不均匀1.200.70＜均匀0.50ZK164.16101-101′ZK061.260.75＜均匀2.101.40＞不均匀0.70ZK140.5116.00102-102′ZK040.4116.000.48＜均匀3.202.30＞不均匀0.90ZK120.89103-103′ZK21.7716.000.99＞不均匀1.400.40＜均匀1.00ZK100.7816.003）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.1-3。表5.3.2.1-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK0228.96ZK0425.18ZK0641.35ZK0835.52ZK1029.99ZK1230.59ZK1434.91ZK1624.89从上表看基底下地基持力层为松散～稍密卵石层，部分地段为中密、密实卵石层，现以松散卵石层fak=160KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》

41.35/24.89=1.661.45＜2.50均匀（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，松散卵石层取10.5KN/m3；

99-99′2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.1-4。

表5.3.2.1-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜98-98′ZK16ZK14ZK12ZK10ZK08ZK06ZK04ZK228.3921.7835.1433.4521.7818.9635.8637.916.6113.360.312.8216.902.0528.7228.7625.7026.1229.4428.280.000230.000460.0000120.000110.000570.00007100-100′101-101′101-102′101-103′ZK08ZK16ZK06ZK14ZK04ZK12ZK2ZK1021.7828.3918.9621.7835.8635.1437.9133.456.613.020.744.4613.927.5612.007.360.00050.00040.000060.00061基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.50m，最高水位取0.50m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为10.80KN/m3；

基础宽度：b＝16.00m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值4.50m；

fa=160+3.0×10.5×（6.00－3）+4.40×10.8×（4.50－0.5）

=444.58KPa

备注由上表可知，当基底压力为297.70KPa时，拟建建筑物地基沉降为18.96～37.91mm，

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2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2（100.65＋2×0.90×0）（16.0＋2×0.90×0）=262.49KPa（z1＜0.25b时θ=0°）

Pcz=10.70×5.30=56.71KPa，Pcz＋Pz=56.71+262.49=319.20KPa＜fz（345.50KPa）基本能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建1#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于499.00m处，基底地基土以稍密～中密卵石为主，局部地段为松散卵石层，其强度虽能满足上部荷载要求，但从地基土强度均匀性考虑，建议对基底以下松散卵石采取清除换填处理（松散卵石厚度在0.41～1.77m），对松散卵石下卧层采取振冲或注浆处理。

5.3.2.22＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在1.80～4.50m间，标高449.81～451.45m间；地下水埋深2.80～4.30m，标高449.97～450.87m。建议基底标高设在448.70m，相应基础埋深（相对地面）4.52～5.69m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面86-86′和87-87′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.2-1。

表5.3.2.2-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）448.23ZK30ZK29ZK28ZK2786-86′ZK26ZK25ZK24基底下土的内摩擦角标准值取φk=28°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×16.72×0.936×6.0×10.5+14.72×1.092×10.8×4.5+0=1274.18KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（松散状卵石而言）特征值fa分别为444.58KPa和424.73KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。

Pk=220+16.0×100.65×4.50×20/16.0×100.65=310KPa

根据两规范公式验算，松散状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。

综合以上分析，拟建物从地基强度和变形上均能满足设计及规范要求。4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK3进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×10.70×（5.30－1.5）/1.10=345.50KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=100.65×16.0（310－4.19×11.34）/

ZK914.3614.3614.6014.5215.201*.84447.81447.47446.7015.76448.04448.45446.32446.920.420.340.231.340.412.130.0290.0240.0150.0920.0260.179均匀均匀均匀均匀均匀不均匀87-87′ZK23ZK22ZK21ZK20ZK19ZK18ZK17均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价17.6415.9614.0013.8416.7214.70448.17448.29447.96446.86448.29447.02448.04447.060.120.331.101.431.271.020.0070.020.080.1030.080.07均匀均匀均匀均匀均匀均匀-13-

四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.2-2。

表5.3.2.2-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别由上表可知，当基底压力为309KPa时，拟建建筑物地基沉降为18.09～21.54mm，基础倾斜值为0.000002～0.00012，满足规范允许倾斜值要求。

88-88′ZK230.530.06＜均匀3.401.00＞不均匀2.40ZK300.4789-89′ZK210.680.55＜均匀0.60＞不均匀3.500.702.90ZK281.2315.200.3590-90′ZK1915.200.31＜均匀4.503.80＞不均匀0.30ZK260.66ZK170.6091-91′ZK242.3815.201.78＞不均匀2.302.00＜不均匀３、地基强度验算

卵石层埋深在1.80～4.50m间，标高449.81～451.45m间；按基底标高448.70m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.2-5。

表5.3.2.2-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）17稍密0.60中密0.3024中密2．38密实2.3018稍密1.62中密2.9025稍密0.25中密2.7019稍密0.35中密1.2026中密0.66密实4.5020中密1.78密实1.0027中密2.00密实2.7021稍密0.68中密0.6028中密1.23密实3.5022稍密0.41中密1.0029稍密0.89密实0.5023稍密0.53中密3.4030稍密0.47中密2.4015.203）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.2-3。表5.3.2.2-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK1740.6ZK1940.2ZK2139.06ZK2333.7ZK2438.96ZK2642.72ZK2841.43ZK3032.342.72/32.3=1.321.32＜2.50均匀从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

87-87′2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.2-4。

表5.3.2.2-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜86-86′ZK30ZK28ZK26ZK2420.4118.9019.8919.941.510.990.0528.7229.1227.040.000050.0000340.00000288-88′89-89′ZK23ZK30ZK21ZK2821.5420.4118.0918.901.130.819.409.400.000120.00009ZK23ZK21ZK19ZK1721.5418.0921.2419.063.453.152.1833.6027.8431.420.00010.000110.0000790-90′91-91′ZK19ZK26ZK17ZK2421.2419.8919.0619.941.350.889.689.400.000140.000094γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.20m，最高水位取0.80m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为11.87KN/m3；

基础宽度：b＝15.20m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值5.10m；

备注基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003-14-

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fa=350+3.0×11.5×（6.00－3）+4.40×11.87×（5.10－0.5）=693.75KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck21、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面74-74′和75-75′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.3-1。

表5.3.2.3-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）ZK44ZK43ZK42ZK4174-74′ZK40ZK39ZK38基底下土的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.93×6.0×11.50+23.18×1.12×11.87×5.1+0=2541.25KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（稍密状卵石而言）特征值fa分别为693.75KPa和847.08KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=220+15.2×89.6×5.1×20/15.2×89.6=322KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建2#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于498.70m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.33＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.50～4.20m间，标高449.65～451.47m间；地下水埋深3.20～4.20m，标高449.71～450.37m。建议基底标高设在449.00m处，相应基础埋深（相对地面）4.66～5.38m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

ZK914.1615.0015.3215.0414.7611.88447.77446.25448.14448.11448.06448.27447.36持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价1.521.890.030.050.210.910.1070.1260.0020.0030.0140.076不均匀不均匀均匀均匀均匀均匀75-75′ZK37ZK36ZK35ZK34ZK33ZK32ZK3117.2414.6817.1215,4015.488.52448.88448.46448.29448.67448.77447.82446.96447.060.420.170.380.100.950.860.0240.0120.0220.00650.0610.101均匀均匀均匀均匀均匀不均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.3-2。

表5.3.2.3-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别76-76′ZK37ZK440.120.2315.200.11＜均匀1.703.301.60＞不均匀77-77′ZK35ZK420.710.8615.200.15＜均匀2.001.900.10＜均匀78-78′ZK33ZK401.230.9415.200.29＜均匀0.902.201.30＞不均匀79-79′ZK312.0415.200..10＜均匀2.501.70＞不均匀0.80ZK381.943）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.3-3。

表5.3.2.3-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK3139.55ZK3335.97ZK3528.33ZK3729.83ZK3835.07ZK4033.46ZK4230.33ZK4426.2539.55/26.25=1.511.51＜2.50均匀-15-

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2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1n（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

75-75′ZK37ZK35ZK33ZK3144.4645.1730.3618.990.7114.8111.3731.9232.5224.000.000020.00050.000578-78′79-79′ZK33ZK40ZK31ZK3830.3635.6018.9925.434.246.447.7213.600.000550.0005ii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.3-4。

表5.3.2.3-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜74-74′ZK44ZK42ZK40ZK3849.6144.8535.6025.434.769.2510.1729.1630.3626.560.00020.00030.000476-76′77-77′ZK37ZK44ZK35ZK4244.4649.6145.1744.855.150.329.248.310.00060.00004γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.40m，最高水位取1.00m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为12.20KN/m3；

基础宽度：b＝15.20m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值5.00m；

fa=350+3.0×11.5×（6.00－3）+4.40×12.20×（5.00－0.5）=695.06KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2备注基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为308.00KPa时，拟建建筑物地基沉降为18.99～49.61mm，基础倾斜值为0.00002～0.0006，满足规范允许倾斜值要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在2.50～4.20m间，标高449.65～451.47m间；按基底标高449.00m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.3-5。

表5.3.2.3-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）31中密2.04密实3.5038中密1.94稍密0.8032稍密1.18松散1.0039稍密0.73中密3.6033稍密1.23中密0.9040中密0.94稍密2.2034稍密0.33松散0.4041中密0.89松散1.8035稍密0.71松散2.0042中密0.86松散1.9036稍密0.54松散2.5043中密2.75密实3.1037稍密0.12松散1.9044中密0.23稍密3.30基底下土的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.9312×6.0×11.50+23.18×1.12×12.20×5.0+0=2554.52KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（稍密状卵石而言）特征值fa分别为695.06KPa和851.51KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：

从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》

-16-

四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=220+15.2×88.4×5.0×20/15.2×88.4=320KPa

综合以上分析，拟建物从地基强度和变形上均能满足设计及规范要求。4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选钻孔ZK42进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×12.5×（6.10－1.5）/1.10=413.05KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=88.40×15.2（320－5.24×12.20）/（88.40＋2×0.86×0）（15.2＋2×0.86×0）=256.07KPa（z1＜0.25b时θ=0°）Pcz=12.50×6.10=76.25KPa，Pcz＋Pz=76.25+256.07=332.32KPa＜fz（413.05KPa）基本能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建3#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于499.00m处，基底地基土持力层为稍密～中密卵石，其强度虽能满足上部荷载要求，但地基土受力层均匀性较差，局部地段存在松散卵石软弱下卧层，建议对松散卵石下卧层采取振冲或注浆处理，以达到地基土的强度均匀。

5.3.2.44＃楼

根据工程地质剖面图地层分布来看：卵石层埋深在2.60～4.00m间，标高449.45～451.25m间；地下水埋深3.80～4.90m，标高449.25～449.94m。建议基底标高设在449.50m处，相应基础埋深（相对地面）3.95～4.85m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面62-62′和63-63′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.4-1。

表5.3.2.4-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价448.24ZK51ZK50ZK49ZK48448.70ZK58ZK57ZK56ZK5562-62′ZK54ZK53ZK52ZK914.4814.2815.9214.8015.201*.84449.39447.65447.74448.69448.40448.600.691.740.090.950.290.200.050.1220.00570.070.020.014均匀不均匀均匀均匀均匀均匀63-63ZK47ZK46ZK4516.5614.4416.8015.6815.8413.76448.75448.51448.77448.87448.55448.540.510.240.260.100.320.010.030.0080.0150.00640.020.0007均匀均匀均匀均匀均匀均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.4-2。

表5.3.2.4-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别64-64′ZK51ZK581.360.8015.200.58＜均匀1.902.800.90＞不均匀65-65′ZK49ZK560.991.8515.200.86＞不均匀0.500.600.10＜均匀66-66′ZK47ZK540.630.8115.200.18＜均匀0.600.900.30＜均匀67-67′ZK450.9615.200.06＜均匀0.600.50＜均匀1.10ZK520.903）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.4-3。

表5.3.2.4-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK4534.51ZK4738.23ZK4933.84ZK5132.09ZK5235.40ZK5440.50ZK5638.20ZK5830.8440.50/30.84=1.311.31＜2.50均匀-17-

四川冶金地质勘查局水文工程大队wenku_22({"font":{"92649fc40c22590102029d6e0010016":"TimesNewRoman","92649fc40c22590102029d6e00201*6":"仿宋_GB2312","92649fc40c22590102029d6e0070016":"仿宋_GB2312","92649fc40c22590102029d6e0080016":"TimesNewRomanBold","92649fc40c22590102029d6e0090016":"TimesNewRoman","92649fc40c22590102029d6e00c0016":"Symbol","92649fc40c22590102029d6e00d0016":"TimesNewRomanItalic"},"style":[{"t":"style","c":[3,5,45,75,76,77,101,102,103,104,0],"s":{"font-size":"13.5"}},{"t":"style","c":[0,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62,63,64,65,66,67,68,69,70,71,72,73,74,75,76,77,78,79,80,81,82,83,84,85,86,87,88,89,90,91,92,93,94,95,96,97,98,99,100,101,102,103,104,105,106,1],"s":{"color":"#000000"}},{"t":"style","c":[3,11,12,13,14,15,16,20,21,22,37,38,65,68,75,77,85,98,100,101,2],"s":{"font-family":"92649fc40c22590102029d6e0070016"}},{"t":"style","c":[75,77,101,3],"s":{"font-family":"92649fc40c22590102029d6e0070016"}},{"t":"style","c":[5,71,72,73,74,4],"s":{"font-family":"92649fc40c22590102029d6e00201*6"}},{"t":"style","c":[5],"s":{"font-family":"92649fc40c22590102029d6e00201*6"}},{"t":"style","c":[7,15,73,6],"s":{"bold":"true"}},{"t":"style","c":[7],"s":{"font-family":"92649fc40c22590102029d6e0080016"}},{"t":"style","c":[6,7,11,12,15,16,17,20,22,36,37,38,39,40,41,42,46,48,65,73,74,85,86,87,88,89,90,100,105,106,8],"s":{"font-size":"21.06"}},{"t":"style","c":[6,7,10,13,15,67,68,69,70,71,金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=220+15.2×90.8×4.3×20/15.2×90.8=306KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内钻孔ZK49地段有松散卵石软弱下卧层，但埋藏深，应力扩散后顶面所受附加应力小，能满足强度要求，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建4#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于499.50m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.55＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在3.50～6.10m间，标高447.68～450.02m间；地下水埋深2.80～5.30m，标高448.39～451.93m。建议基底标高设在447.60m处，相应基础埋深（相对地面）5.92～7.13m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面56-56′和57-57′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.5-1。

表5.3.2.5-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价447.01ZK65ZK64446.18ZK63445.19ZK62445.58445.43ZK72ZK71445.94ZK70447.01ZK69444.5356-56′ZK68446.68ZK67444.62ZK66446.6014.1619.1316.0814.5613.8815.440.511.072.482.152.061.980.040.060.1540.1450.1480.128均匀均匀不均匀不均匀不均匀不均匀57-57ZK61445.68ZK60447.33ZK59446.2514.6415.1616.1815.5614.9614.800.830.990.390.101.651.080.060.0650.0240.00640.1100.0732）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.5-2。

表5.3.2.5-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别58-58′ZK65ZK720.592.1715.501.58＞不均匀4.101.802.30＞不均匀59-59′ZK63ZK702.410.5915.501.82＞不均匀2.701.501.20＞不均匀60-60′ZK61ZK681.920.9215.501.00＞不均匀0.500.600.10＜均匀61-61′ZK591.3515.500.35＜均匀0.500.20＜均匀0.70ZK661.003）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.5-3。

表5.3.2.5-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK5939.05ZK6134.65ZK6339.33ZK6532.72ZK6637.40ZK6835.15ZK7042.81ZK7238.6042.81/32.72=1.311.31＜2.50均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.5-4。

表5.3.2.5-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜56-56′57-57′ZK72ZK70ZK68ZK66ZK65ZK63ZK61ZK5925.6750.8757.4830.536.9233.3838.4330.5125.206.6126.983.545.057.9233.2930.6429.3229.8031.7429.760.00080.00020.00090.00010.00020.000358-58′59-59′60-60′61-61′ZK65ZK72ZK63ZK70ZK61ZK68ZK59ZK6636.9225.6733.3850.8738.4357.4830.5130.511.2517.4919.050.019.1210.407.487.720.0010.0020.00250.000001基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003备注均匀均匀均匀均匀不均匀均匀由上表可知，当基底压力为470KPa时，拟建建筑物地基沉降为25.67～57.48mm，

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

基础倾斜值为0.000001～0.0025，满足规范允许倾斜值要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在3.50～6.10m间，标高447.68～450.02m间，按基底标高447.60m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.5-5。

表5.3.2.5-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）59稍密1.35密实0.5066稍密1.00中密0.7060稍密0.27密实1.1067稍密2.98中密2.0061稍密1.92中密0.5068稍密0.92松散0.6062中密2.02密实2.6069中密3.07密实1.8063中密2.41密实2.7070中密0.59稍密1.5064中密1.42密实2.5071稍密1.66中密1.7065稍密0.59中密4.1072中密2.17密实1.80=768.87KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2基底下土的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.932×6.0×11.50+23.18×1.12×11.75×6.60+0=2985.00KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（稍密状卵石而言）特征值fa分别为768.87KPa和995.00KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+15.5×91.6×6.6×20/15.5×91.6=492KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。

4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK68进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×11.0×（7.10－1.5）/1.10=429.26KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=91.60×15.5（492－6.60×10.93）/

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四川冶金地质勘查局水文工程大队

从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为5.50m，最高水位取1.20m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为11.75KN/m3；

基础宽度：b＝15.50m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值6.60m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×11.75×（6.60－0.5）金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

（91.6＋2×.0.92×0）（15.5＋2×0.92×0）=424.42KPa（z1＜0.25b时θ=0°）Pcz=11.00×7.10=78.10KPa，Pcz＋Pz=424.42+78.10=502.51KPa＞fz（429.26KPa）不能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建5#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于447.60m处，基底地基土持力层为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求，局部地段存在松散卵石软弱下卧层，但埋藏浅可采取清除换填处理。但此基础方案基坑开挖深、局部达7.13m，按常规基坑支护方法难以满足基坑稳定要求，需采取护壁桩方案才能确保施工安全，护壁投入费用大、技术要求高，故施工图设计时应综合考虑经济和技术因素确定基础方案。

5.3.2.66＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在4.10～6.30m间，标高447.72～449.67m间；地下水埋深1.60～4.40m，标高449.54～450.10m。建议基底标高设在447.50m处，相应基础埋深（相对地面）6.20～6.52m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面50-50′和51-51′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.6-1。

表5.3.2.6-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价ZK79445.70ZK77446.92ZK76446.94ZK75445.96445.97ZK86ZK85447.05ZK84447.23ZK83446.6250-50′ZK82446.87ZK81446.42ZK80446.2414.201*.1213.8816.3615.8814.041.080.180.610.250.450.180.080.010.040.020.030.01均匀均匀均匀均匀均匀均匀51-51ZK74447.29ZK73447.14ZK72446.8015.6014.2416.2416.8416.0815.281.220.020.981.330.150.340.0780.0010.060.080.0090.022）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.6-2。

表5.3.2.6-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别52-52′ZK79ZK861.801.5315.500.27＜均匀1.803.401.60＞不均匀53-53′ZK77ZK840.600.2715.500.33＜均匀0.801.901.10＞不均匀54-54′ZK75ZK820.210.6315.500.42＜均匀0.901.100.20＜均匀55-55′ZK730.7015.500.56＜均匀1.200.00＜均匀1.20ZK801.263）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.6-3。

表5.3.2.6-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK7331.72ZK7531.88ZK7735.86ZK7932.71ZK8036.14ZK8235.96ZK8436.84ZK8630.7036.84/30.70=1.201.20＜2.50均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.6-4。

表5.3.2.6-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜50-50′ZK86ZK84ZK82ZK8038.6027.2443.7440.2211.3616.503.5230.3230.2429.920.00040.00050.000252-52′53-53′ZK79ZK86ZK77ZK8447.4838.6035.7527.248.888.519.407.760.00090.00151-51′ZK79ZK77ZK75ZK7347.4835.7546.1746.5311.7310.410.3629.8433.0831.360.00040.00030.0001154-54′55-55′ZK75ZK82ZK73ZK8046.1743.7446.5340.222.436.317.369.880.00030.0006备注基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003均匀均匀均匀均匀均匀均匀由上表可知，当基底压力为445.20KPa时，拟建建筑物地基沉降为27.24～47.48mm，

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

基础倾斜值为0.00011～0.001，满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在4.10～6.30m间，标高447.72～449.67m间，按基底标高447.50m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.6-5。

表5.3.2.6-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）73稍密0.70中密1.2080稍密1.26中密1.2074稍密0.36松散0.8081稍密1.08中密1.5075稍密0.21松散0.9082稍密0.63中密1.1076稍密1.54中密2.0083稍密0.88中密0.9077中密0.60稍密0.8084稍密0.27中密1.9078中密0.58稍密0.9085中密0.45稍密1.5079稍密1.80密实1.8086中密1.53密实3.402)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2基底下土的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.934×6.0×11.50+23.18×1.12×11.33×6.40+0=2856.30KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（稍密状卵石而言）特征值fa分别为747.63KPa和952.10KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+15.5×94.0×6.4×20/15.5×94.0=488KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。

4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK74进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×10.94×（6.60－1.5）/1.10=406.00KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=94.00×15.5（488－6.24×10.90）/（94.0＋2×.0.36×0）（15.5＋2×0.36×0）=419.98KPa（z1＜0.25b时θ=0°）

从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为5.40m，最高水位取0.90m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为11.33KN/m；

基础宽度：b＝15.50m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值6.40m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×11.33×（6.40－0.5）=747.63KPa

3

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

Pcz=10.94×6.60=72.20KPa，Pcz＋Pz=419.98+72.20=492.18KPa＞fz（406.00KPa）不能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建6#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于447.50m处，基底地基土持力层为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求，局部地段存在松散卵石软弱下卧层，但埋藏浅可采取清除换填处理。

5.3.2.77＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在3.40～6.30m间，标高447.20～450.71m间；地下水埋深1.60～4.30m，标高449.49～449.43m。建议基底标高设在447.20m处，相应基础埋深（相对地面）4.20～6.99m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面27-27′、28-28′、29-29′和31-31′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.7-1。表5.3.2.7-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价27-27′ZK92ZK9121.32446.19446.610.420.02均匀28-28′ZK89ZK8729.76444.83445.630.800.03均匀29-29′ZK89ZK9221.12444.83446.190.640.03均匀31-31′ZK87ZK9121.68445.63446.610.980.045均匀3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.7-3。

表5.3.2.7-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK8734.81ZK8930.54ZK9136.0536.05/30.54=1.201.20＜2.50均匀ZK9231.802、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.7-4。

表5.3.2.7-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜27-27′ZK91ZK9232.5135.603.0921.320.00015备注28-28′29-29′31-31′ZK89ZK87ZK91ZK89ZK92ZK8731.3729.3631.3732.5129.3635.602.011.146.2429.7621.1221.680.000070.000050.0003基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为470.60KPa时，拟建建筑物地基沉降为29.36～35.60mm，基础倾斜值为0.00011～0.001，满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在3.40～6.30m间，标高447.20～450.71m间，按基底标高447.20m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.7-5。

表5.3.2.7-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号87稍密1.57密实2.0088稍密2.71密实1.1089稍密2.17密实1.2090松散0.90稍密2.2091中密0.59中密2.2092中密1.01中密1.70持力层类别2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.7-2。

表5.3.2.7-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别27-27′ZK92ZK911.010.5928.40.42＜均匀1.702.200.50＜均匀28-28′ZK89ZK872.171.5728.40.60＜均匀1.202.000.80＜均匀29-29′ZK89ZK922.171.0128.41.16＜均匀1.201.700.50＜均匀31-31′ZK871.5728.40.98＜均匀2.000.30＜均匀2.20ZK910.59基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）从上表看基底下地基持力层为稍密、中密和密实卵石层，部分地段为松散卵石层，按松散卵石承载力特征值fak=160KPa和稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为5.10m，最高水位取1.00m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为11.60KN/m3；

基础宽度：b＝28.40m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值6.80m；对于松散卵石：

fa=160+3.0×10.50×（6.00－3）+4.40×11.60×（6.80－0.5）=576.05KPa对于稍密卵石：

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×11.60×（6.80－0.5）=775.05KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck23)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+28.4×32.0×6.8×20/28.4×32.0=496KPa

根据两规范公式验算，松散状卵石和稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力基本能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建7#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于447.20m处，基底地基土为稍密、局部为松散卵石，其强度虽能满足上部荷载要求，但松散卵石层承载力安全储备低，应对松散卵石采取清除换填处理，以提高其地基土强度。

5.3.2.88＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.50～5.90m间，标高447.12～450.30m间；地下水埋深1.20～4.30m，标高449.45～451.70m。建议基底标高设在447.00m处，相应基础埋深（相对地面）3.65～6.94m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面22-22′、23-23′、24-24′和26-26′进行地基的均匀性评价。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队

对于基底土为松散卵石层的内摩擦角标准值取φk=28°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×16.72×0.645×6.0×10.50+14.72×1.472×11.60×6.80+0fu=2048.86KPa

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.645×6.0×11.50+23.18×1.555×11.60×6.80+0fu=3515.70KPa

若安全系数取K=3.00，松散卵石和稍密状卵石地基承载力特征值fa分别为682.95KPa和1171.90KPa。金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.8-1。

表5.3.2.8-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价22-22′ZK98ZK9720.80443.25445.922.670.128不均匀23-23′ZK95ZK9328.80446.20446.640.440.015均匀24-24′ZK95ZK9820.20446.20443.252.950.146不均匀26-26′ZK93ZK9719.68446.64445.920.720.04均匀由上表可知，当基底压力为456.00KPa时，拟建建筑物地基沉降为18.25～71.72mm，基础倾斜值为0.0004～0.0026，基本能满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在2.50～5.90m间，标高447.12～450.30m间，按基底标高447.00m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.8-5。

表5.3.2.8-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）ZK93稍密1.36中密2.10ZK94松散0.56稍密1.50ZK95中密0.80密实1.30ZK96松散0.21稍密2.30ZK97松散1.08稍密1.20ZK98稍密3.75中密1.002）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.8-2。

表5.3.2.8-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别22-22′ZK98ZK973.751.0828.402.67＞不均匀1.001.200.20＜均匀23-23′ZK95ZK930.800.3628.400.44＜均匀0.702.101.40＜均匀24-24′ZK95ZK980.803.7528.402.95＞不均匀0.701.000.30＜均匀26-26′ZK930.3628.400.72＜均匀2.100.90＜均匀1.20ZK971.08第一下卧层类别厚度（m）从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为松散卵石层，按松散卵石承载力特征值fak=160KPa和稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，松散卵石取10.5KN/m3、稍

3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.8-3。

表5.3.2.8-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK9336.66ZK9529.91ZK9725.1336.66/25.13=1.461.46＜2.50均匀ZK9826.86密卵石层取11.5KN/m3；

γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为4.50m，最高水位取0.40m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为10.80KN/m3；

基础宽度：b＝28.40m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值6.40m；对于松散卵石：

fa=160+3.0×10.50×（6.00－3）+4.40×10.80×（6.40－0.5）

2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.8-4。

表5.3.2.8-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜22-22′ZK98ZK9771.7260.1011.6220.800.0006备注23-23′24-24′26-26′ZK95ZK93ZK95ZK98ZK93ZK9718.2529.3918.2571.7229.3960.1011.1453.4730.7128.8020.2019.680.00040.00260.002基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003-25-

四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

=480.87KPa对于稍密卵石：

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×10.80×（6.40－0.5）=733.87KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2层不能满足上部荷载要求，应对松散卵石采取清除换填或振冲处理，以提高地基土强度。

5.3.2.910＃楼

由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在1.60～3.00m间，标高451.46～452.81m间；地下水埋深4.00～4.50m，标高449.44～451.05m。建议基底标高设在451.00m处，相应基础埋深（相对地面）2.54～4.15m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基坑开挖深度不大，可采取放坡开挖。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面80-80′和81-81′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.9-1。

表5.3.2.9-1剖面编号80-80′ZK128450.85ZK127450.71ZK126449.46ZK125450.44ZK124450.15ZK123446.43ZK122448.4514.6815.0015.0415.2814.7214.520.141.250.980.293.722.020.00950.080.070.020.250.139均匀均匀均匀均匀不均匀不均匀51-51ZK121ZK120ZK119448.55ZK118450.22ZK117449.61ZK116449.31ZK115448.3514.4414.4816.7613.7616.4817.08447.97447.000.971.551.670.590.300.960.070.1070.990.040.020.05钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价对于基底土为松散卵石层的内摩擦角标准值取φk=28°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×16.72×0.645×6.0×10.50+14.72×1.472×10.80×6.40+0fu=1837.39KPa

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.645×6.0×11.50+23.18×1.555×10.80×6.40+0fu=3163.89KPa

若安全系数取K=3.00，松散卵石和稍密状卵石地基承载力特征值fa分别为612.46KPa和1054.63KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+28.4×32.0×6.4×20/28.4×32.0=488KPa

根据两规范公式验算，松散状卵石经基础深宽修正后其地基承载力不能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算。

通过以上分析评价，拟建7#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于447.00m处，基底地基土为稍密、局部为松散卵石，地基土均匀性差，差异沉降较大，其中松散卵石

均匀不均匀均匀均匀均匀均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.9-2。

表5.3.2.9-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别82-82′ZK121ZK1283.130.1515.202.98＞不均匀0.714.904.19＞不均匀83-83′ZK119ZK1262.451.5415.200.91＞不均匀0.501.000.50＜均匀84-84′ZK117ZK1241.390.9515.200.44＜均匀0.700.800.10＜均匀85-85′ZK115ZK1222.652.5515.200.10＜均匀0.500.700.20＜均匀

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.9-3。

表5.3.2.9-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价表5.3.2.9-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）115稍密2.65中密0.50122稍密2.55中密0.70116稍密1.69密实1.201*3稍密4.57中密0.90117稍密1.39中密0.70124中密0.95稍密0.80118稍密0.86中密0.80125中密0.56稍密0.80119稍密2.45中密0.50126稍密1.54中密1.00120稍密4.00中密1.50127中密0.29稍密3.30121稍密3.13中密0.70128中密0.15稍密4.90ZK11527.14ZK11727.25ZK11926.60ZK12128.57ZK12226.60ZK124ZK126ZK12827.7723.2123.2828.57/23.21=1.231.23＜2.50均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1n从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

ii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.9-4。

表5.3.2.9-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜80-80′ZK128ZK126ZK124ZK12238.9852.8058.4262.7513.825.624.3329.6830.3229.240.00050.00020.0001582-82′83-83′ZK121ZK128ZK119ZK12640.3138.9848.3152.801.334.497.927.920.00020.000681-81′ZK121ZK119ZK117ZK11540.3148.3147.8382.648.000.4834.8128.9230.5233.560.00030.000020.00184-84′85-85′ZK117ZK124ZK115ZK12247.8358.4282.6462.7510.5919.8912.968.960.00080.00221)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为2.40m，最高水位取1.40m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为14.18KN/m3；

基础宽度：b＝15.20m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值3.40m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×14.18×（3.40－0.5）=634.44KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2备注基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为288KPa时，拟建建筑物地基沉降为38.98～82.64mm，基础倾斜值为0.00002～0.0022，基本能满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在1.60～3.00m间，标高451.46～452.81m间，按基底标高451.00m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.9-5。

基底下土的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.933×6.0×11.50+23.18×1.11×14.18×3.40+0

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=2213.22KPa

若安全系数取K=3.00，地基承载力（稍密状卵石而言）特征值fa分别为747.63KPa和737.77KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=220+15.2×90.4×3.4×20/15.2×90.4=288KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建10#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于451.00m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.1013＃楼

拟建物为18F高层建筑，设地下室一层并与地下车库相连，地下室埋深为-5.40m（±0.00以下，±0.00标高为453.95m），基底标高为448.55m。由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.10～6.70m间，标高447.36～450.46m间；地下水埋深1.70～3.90m，标高448.71～450.16m。按设计基底标高开挖后，相应基础埋深（相对地面）1.96～5.51m，基底土为松散卵石、稍密卵石，局部地段为粉土、粉质粘土和淤泥。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，选取在基础宽度方向岩土参数差异性较大的剖面38-38′和39-39′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.10-1。

表5.3.2.10-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价ZK163447.75ZK162446.55ZK161448.39ZK160446.58ZK170447.06ZK169447.35ZK168447.81ZK167448.3238-38′ZK166447.17ZK165447.36ZK164446.3615.1215.2313.8816.8016.1213.720.290.460.511.150.191.000.0190.0300.0360.070.0120.073均匀均匀均匀均匀均匀均匀39-39′ZK159447.25ZK158447.91ZK157447.3614.4417.6814.8816.3615.4814.641.201.841.810.670.660.550.0830.1050.1220.0410.0430.037均匀不均匀不均匀均匀均匀均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.10-2。

表5.3.2.10-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别40-40′ZK170ZK1631.490.8015.500.69＜均匀0.802.201.42＞不均匀41-41′ZK168ZK1610.740.1615.500.58＜均匀0.603.603.00＞不均匀42-42′ZK166ZK1591.381.3015.500.08＜均匀0.501.100.60＜均匀43-43′ZK164ZK1572.191.1915.501.00＞不均匀1.200.500.70＜均匀3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.10-3。

表5.3.2.10-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK157ZK159ZK161ZK163ZK164ZK166ZK168ZK17024.7325.1427.2026.0526.5625.5127.8327.6527.83/24.73=1.151.15＜2.50不均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.10-4。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

表5.3.2.10-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜38-38′ZK170ZK168ZK166ZK16462.64112.9971.8571.8650.3541.140.0130.3530.6829.840.00170.00130.000000340-40′41-41′ZK163ZK170ZK161ZK16857.2362.6474.201*2.995.4138.7910.887.480.00050.00539-39′ZK163ZK161ZK159ZK15757.2374.2059.9984.0916.9714.2124.1032.1231.2430.120.00050.00050.000842-42′43-43′ZK159ZK166ZK157ZK16459.9971.8584.0971.8611.8612.2310.6411.040.0010.001式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度松散卵石取10.5KN/m3，稍密卵石层取11.5KN/m3；

γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.40m，最高水位取0.60m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为11.30KN/m3；

基础宽度：b＝15.50m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值3.80m；对于松散卵石：

fa=160+3.0×10.50×（6.00－3）+4.40×11.30×（3.80－0.5）=418.58KPa对于稍密卵石：

备注基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为423.10KPa时，拟建建筑物地基沉降为57.23～112.99mm，基础倾斜值为0.0000003～0.005，沉降变形差异大、局部倾斜值不能满足规范要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在2.10～6.70m间，标高447.36～450.46m间，按基底标高448.55m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.10-5。

表5.3.2.10-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）157粉土1.19稍密卵石0.50164稍密卵石2.19中密卵石0.80158粉质粘土0.64稍密卵石1.90165粉土1.19稍密卵石1.60159松散卵石1.30稍密卵石1.10166稍密卵石1.38松散卵石0.50160稍密卵石2.50中密卵石2.40167淤泥0.18稍密卵石2.60161淤泥0.16稍密卵石3.60168粉土0.74稍密卵石0.60162稍密卵石2.00中密卵石1.90169松散卵石1.20稍密卵石1.70163松散卵石0.80稍密卵石2.201*0松散卵石1.49稍密卵石0.80fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×11.30×（3.80－0.5）=617.58KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2对于基底土为松散卵石层的内摩擦角标准值取φk=28°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×16.72×0.932×6.0×10.50+14.72×1.10×11.30×3.80+0fu=1186.15KPa

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.932×6.0×11.50+23.18×1.10×11.30×3.80+0fu=2066.58KPa

若安全系数取K=3.00，松散卵石和稍密状卵石地基承载力特征值fa分别为395.38KPa和688.86KPa。

从上表看基底下地基持力层为松散卵石、稍密卵石层，局部地段为粉土、粉质粘土和淤泥，其中粉土、粉质粘土和淤泥承载力低不能直接作基础持力层。按松散卵石层承载力特征值fak=160KPa和稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

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3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+15.5×91.6×3.8×20/15.5×91.6=436KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求，但松散卵石层不能满足上部结构荷载要求。

4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK166进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×10.30×（5.30－1.5）/1.10=339.42KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=91.60×15.5（438.4－3.92×9.80）/（91.6＋2×.0.70×0）（15.5＋2×0.70×0）=399.98KPa（z1＜0.25b时θ=0°）Pcz=10.3×5.30=54.59KPa，Pcz＋Pz=399.90+54.59=454.57KPa＞fz（339.42KPa）不能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建13#楼按设计基底标高开挖后，基底土粉土、淤泥、粉质粘土和松散卵状卵石由于强度低不能直接作基础持力层，建议对其采取换填和振冲地基处理措施，以处理后的人工地基作基础持力层。

5.3.2.1114＃楼

拟建物为18F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.60～4.50m间，标

高447.40～449.22m间；地下水埋深2.00～2.40m，标高449.16～450.12m。建议基底标高设在447.30m处，相应基础埋深（相对地面）4.06～5.19m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面17-17′、18-18′、19-19′和21-21′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.11-1。

表5.3.2.11-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价17-17′18-18′19-19′ZK176ZK175ZK173ZK172ZK171ZK173ZK17620.7615.4815.1620.04446.86445.86442.30444.99446.72442.30446.861.00862.601.734.560.0480.1680.1140.225均匀不均匀不均匀不均匀21-21′ZK171ZK17520.20446.72445.860.860.042均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.11-2。

表5.3.2.11-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别17-17′ZK176ZK1750.441.4432.001.00＜均匀1.500.900.60＜均匀18-18′19-19′ZK173ZK172ZK171ZK173ZK1765.002.310.585.000.4432.0032.002.691.734.56＞＞＞不均匀不均匀不均匀7.700.901.907.701.508.801.006.20＞＜＞不均匀均匀不均匀21-21′ZK171ZK1750.581.4432.000.86＜均匀1.900.901.00＜均匀3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.11-3。

表5.3.2.11-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK17127.92ZK17334.10ZK17530.9534.15/27.92=1.221.22＜2.50均匀ZK17634.152、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

nsspb(i1ii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

值为12.20KN/m3；

基础宽度：b＝28.40m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值4.70m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×12.20×（4.70－0.5）=678.96KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.11-4。

表5.3.2.11-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜17-17′ZK176ZK17519.9234.6614.7620.760.0007备注18-18′19-19′21-21′ZK173ZK171ZK173ZK175ZK176ZK17134.6033.6734.6019.9233.6734.660.9314.680.9928.4020.0420.200.0000330.000730.00005基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为429.10KPa时，拟建建筑物地基沉降为19.92～34.66mm，基础倾斜值为0.000033～0.00073，满足规范允许倾斜值要求。

３、地基强度验算

卵石层埋深在2.60～4.50m间，标高447.40～449.22m间；按基底标高447.30m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.11-5。

表5.3.2.11-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）ZK171稍密0.58中密1.90ZK172稍密2.31中密0.90ZK173中密5.00中风化泥岩7.70ZK174稍密0.99中密2.20ZK175中密1.44稍密0.90ZK176稍密0.44中密1.50对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.645×6.0×11.50+23.18×1.555×12.20×4.70+0fu=2739.29KPa

若安全系数取K=3.00，稍密状卵石地基承载力特征值fa为913.09KPa。3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+28.4×32.0×4.70×20/28.4×32.0=454.00KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建14#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于447.30m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.1215＃楼

拟建物为18F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.40～4.20m间，标高447.90～449.81m间；地下水埋深1.10～2.40m，标高449.41～451.42m。建议基底标高

从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，部分地段为中密卵石层，按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.50m，最高水位取1.00m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均

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设在448.50m处，相应基础埋深（相对地面）3.31～4.02m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为细砂。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面12-12′、13-13′、14-14′和16-16′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.12-1。

表5.3.2.12-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价12-12′13-13′14-14′ZK182ZK181ZK179ZK178ZK177ZK179ZK18220.6016.6017.5620.44445.52445.91445.11446.38444.91445.11445.520.391.271.471.410.0190.0770.0840.07均匀均匀均匀均匀16-16′ZK177ZK18117.60444.91445.911.000.057均匀sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.12-4。

表5.3.2.12-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜12-12′ZK181ZK18258.4351.257.1820.600.00035备注13-13′14-14′16-16′ZK179ZK177ZK181ZK179ZK182ZK17762.9968.1162.9958.4368.1151.255.124.5616.8630.5620.4417.600.000170.000220.0009基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为416.70KPa时，拟建建筑物地基沉降为51.25～68.11mm，基础倾斜值为0.00017～0.0009，满足规范允许倾斜值要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在2.40～4.20m间，标高447.90～449.81m间；按基底标高448.50m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.12-5。

表5.3.2.12-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号ZK177稍密3.59中密1.20ZK178稍密2.12中密0.80ZK179稍密3.39中密0.50ZK180细砂0.60中密4.50ZK181稍密2.59中密0.40ZK182稍密2.98中密0.90持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.12-2。

表5.3.2.12-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别12-12′ZK182ZK1812.982.5927.600.39＜均匀0.900.400.50＜均匀13-13′ZK179ZK178ZK1773.392.123.5927.601.271.47＜＞均匀不均匀0.500.801.200.300.40＜＜均匀均匀14-14′ZK179ZK1823.392.9827.600.39＜均匀0.500.900.40＜均匀16-16′ZK177ZK1813.592.5927.601.00＜均匀1.200.400.80＜均匀从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，局部地段为细砂，细砂承载力低不能作基础持力层。按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算

3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.12-3。

表5.3.2.12-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK17729.24ZK17930.19ZK18131.8731.87/30.19=1.061.06＜2.50均匀ZK18230.52fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.40m，最高水位取0.86m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均

2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

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值为12.09KN/m3；

基础宽度：b＝27.60m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值3.60m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×12.09×（3.60－0.5）=618.41KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck25.3.2.1316＃楼

拟建物为14F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在0.00～2.90m间，标高449.75～453.99m间；地下水埋深2.50～4.50m，标高448.79～452.12m。建议基底标高449.00m，相应基础埋深（相对地面）3.25～6.22m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面120-120′、121-121′、122-122′、123-123′、124-124′、125-125′、126-126′和127-127′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.13-1。

表5.3.2.13-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价120-120′ZK192453.994.24ZK191449.75ZK194452.50对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.653×6.0×11.50+23.18×1.542×12.09×3.60+0fu=2236.52KPa

若安全系数取K=3.00，稍密状卵石地基承载力特征值fa为745.51KPa。3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=360+27.6×31.8×3.60×20/27.6×31.8=432KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建15#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于448.50m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求，对基底有细砂分布地段采取清除换填处理。

121-121′ZK193453.10ZK187452.62ZK189451.89122-122′ZK188453.47ZK184452.35ZK183451.72ZK190452.74123-123′ZK186452.73ZK185453.0914.0414.1623.080.600.480.0420.021均匀均匀125-125′ZK192ZK187ZK18415.8015.8015.6816.5215.680.302不均匀124-124′ZK191ZK18320.0413.3212.20449.75451.72453.99452.62452.351.971.370.270.0980.1030.022均匀不均匀均匀1.581.120.630.010.360.100.0710.040.00060.023不均匀均匀均匀均匀均匀126-126′127-127′ZK193ZK188ZK185ZK194ZK19010.5211.8820.04453.10453.47453.09452.50452.740.370.380.240.0350.0320.012均匀均匀均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.13-2。

表5.3.2.13-2剖面编号124-124′钻孔编号ZK191ZK183持力层厚度(m)0.650.28基础宽度(m)22.00厚度差(m)0.37厚度差与0.05b的关系＜均匀性评价均匀第一下卧层厚度（m）0.501.40厚度差（m）0.90厚度差与0.05b的关系＜均匀性判别均匀125-125′ZK192ZK187ZK184ZK193126-126′ZK188ZK1853.640.681.601.701.131.11127-127′ZK194ZK1903.100.7622.002.3422.0022.002.960.9222.0022.000.570.02＞＜不均匀均匀0.701.501.100.800.40＜＜均匀均匀＜＜均匀均匀1.202.302.201.100.10＞＜不均匀均匀＞不均匀1.004.003.00＞不均匀-33-

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3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.13-3。

表5.3.2.13-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK183ZK184ZK185ZK186ZK188ZK190ZK191ZK192ZK193ZK194表5.3.2.13-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）ZK183稍密0.28中密1.40ZK189稍密0.55中密1.00ZK184中密1.60密实1.10ZK190稍密0.76中密4.00ZK185中密1.11密实2.20ZK191稍密0.65中密0.50ZK186稍密1.67中密1.30ZK192中密3.64密实0.70ZK187中密0.68密实1.50ZK193稍密3.10中密1.00ZK188稍密1.13密实2.30ZK194稍密1.70密实1.2035.1837.9640.6832.8137.1131.4221.5435.7033.3524.1540.68/21.54=1.891.89＜2.50均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1n从上表看基底下地基持力层为稍密～中密卵石层。按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为2.23m，最高水位取1.10m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均12.79N/m3，

基础宽度：b＝22.00m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值5.07m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×12.97×（5.07－0.5）=670.98KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2ii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.13-4。

表5.3.2.13-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜备注122-122′123-123′ZK191ZK194ZK193ZK188ZK184ZK183ZK190ZK186ZK185ZK19223.7272.32125.4439.0219.5735.1352.1029.8134.4115.9748.686.4215.5616.974.6018.4414.0414.1615.8015.6816.5215.680.00350.0060.000980.00110.00030.0012124-124′125-125′126-126′127-127′ZK191ZK183ZK192ZK184ZK193ZK185ZK194ZK19072.3252.1023.7235.1339.0215.97125.4429.8120.2211.4123.0595.6320.0424.5220.2420.040.0010.00050.00110.005基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003120-120′121-121′由上表可知，当基底压力为370.20KPa时，拟建建筑物地基沉降为15.97～125.44mm，基础倾斜值为0.0003～0.006，差异沉降大、局部倾斜值不能满足设计要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在0.00～2.90m间，标高449.75～453.99m间；按基底标高449.00m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.13-5。

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.773×6.0×11.50+23.18×1.355×12.79×5.07+0fu=2842.64KPa

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若安全系数取K=3.00，稍密状卵石地基承载力特征值fa为947.55KPa。3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。

Pk=280+22.0×38.73×5.07×20/38.73×22.0=381.40KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。

4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK194进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×12.96×（7.40－1.5）/1.10=488.71KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=38.73×22.00（381.4－5.50×13.46）/（38.73＋2×.4.10×0）（22.00＋2×4.10×0）=307.37KPa（z1＜0.25b时θ=0°）Pcz=7.4×12.96=95.90KPa，Pcz＋Pz=307.37+95.90=403.27KPa＜fz（488.71KPa）能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建16#楼按基底标高449.00m开挖后，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.1417＃楼

拟建物为16F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在0.00～3.20m间，标高448.60～451.05m间；地下水埋深1.70～3.20m，标高448.50～450.24m。建议基底标高448.60m，相应基础埋深（相对地面）2.45～3.73m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为中密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面112-112′、113-113′、114-114′、115-115′、116-116′、117-117′、118-118′和119-119′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.14-1。

表5.3.2.14-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价112-112′ZK204445.92ZK203446.63ZK206447.35113-113′ZK205445.97ZK199447.44ZK201*45..73114-114′ZK201*46.89ZK196447.67ZK195444.80ZK202447.43115-115′ZK198448.12ZK197447.6114.481.010.07均匀116-116′ZK203ZK19514.2023.001.381.470.0970.064均匀均匀117-117′ZK204ZK199ZK19615.8815.6421.151.160.782.870.0730.050.136均匀均匀不均匀118-118′ZK205ZK200ZK19710.4812.20445.97446.89447.610.920.720.0880.06均匀均匀15.7215.840.690.510.0440.032均匀均匀119-119′ZK206ZK20215.72447.35447.430.080.0051均匀9.36446.63444.800.170.018均匀13.4017.05445.92447.44447.671.520.230.1130.013不均匀均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.14-2。

表5.3.2.14-2剖面编号116-116′钻孔编号ZK203ZK195持力层厚度(m)1.973.80基础宽度(m)22.00厚度差(m)1.83厚度差与0.05b的关系＞均匀性评价不均匀第一下卧层厚度（m）2.801.80厚度差（m）1.00厚度差与0.05b的关系＜均匀性判别均匀117-117′ZK204ZK199ZK196ZK205118-118′ZK200ZK1971.160.9322.0022.001.520.23＞＜不均匀均匀2.400.600.601.800.00＞＜不均匀均匀2.681.710.9922.0022.000.920.72＜＜均匀均匀1.101.201.100.100.10＜＜均匀均匀2.63119-119′ZK206ZK2021.251.1722.000.08＜均匀0.700.500.20＜均匀-35-

四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.14-3。

表5.3.2.14-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK195ZK196ZK197ZK198ZK200ZK202ZK203ZK204ZK205ZK206表5.3.2.14-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）ZK195稍密3.80中密1.80ZK201稍密2.87中密2.02ZK196松散0.96稍密0.60ZK202松散1.17稍密0.50ZK197稍密0.99松散1.00ZK203稍密1.97密实2.80ZK198松散1.40稍密1.20ZK204稍密2.68密实2.40ZK199稍密1.16中密0.60ZK205稍密2.63中密1.10ZK200稍密1.71中密1.20ZK206稍密1.25中密0.7029.7028.9724.6424.2034.3018.6235.3732.9731.4333.1535.37/18..62=1.901.90＜2.50均匀2、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1n从上表看基底下地基持力层为松散、稍密卵石层。按松散卵石层承载力特征值fak=160KPa和稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，松散卵石取10.5KN/m3稍密卵石层取11.5KN/m3；

γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。

ii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.14-4。

表5.3.2.14-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜112-112′ZK204ZK203113-113′ZK206ZK20533.4429.194.2514.480.0003116-116′ZK203ZK19529.1964.8835.699.3664.2947.0517.2414.200.0012117-117′ZK204ZK19633.4442.459.0125.08114-114′115-115′ZK200ZK196ZK195ZK202ZK198ZK19737.9442.4564.8890.3045.8368.084.6022.4344.4722.2515.6421.1515.7215.840.00030.00110.00280.0014118-118′119-119′ZK20547.0521.0320.240.001ZK19768.08ZK20664.2926.0115.720.0017ZK20290.300.0038备注0.00036基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003由上表可知，当基底压力为375.20KPa时，拟建建筑物地基沉降为29.19～90.30mm，基础倾斜值为0.0003～0.0038，局部倾斜值不能满足设计要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在0.00～3.20m间，标高448.60～451.05m间；按基底标高448.60m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.14-5。

细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为2.90m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均值为9.92KN/m3；

基础宽度：b＝22.00m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值3.30m；

对于松散卵石：fa=160+3.0×10.50×（6.00－3）+4.40×9.92×（3.30－0.5）=363.62KPa

对于稍密卵石：fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×9.92×（3.30－0.5）=575.71KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2-36-

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对于基底土为松散卵石层的内摩擦角标准值取φk=28°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×16.72×0.771×6.0×10.50+14.72×1.304×9.92×3.30+0fu=1034.24KPa

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.771×6.0×11.50+23.18×1.357×9.92×3.30+0fu=1833.56KPa

若安全系数取K=3.00，松散卵石和稍密状卵石地基承载力特征值fa分别为344.75KPa和611.19KPa。

3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。Pk=320+22.0×38.55×3.30×20/38.55×22.0=386KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求，但松散卵石层承载力满足不了设计荷载要求，应采取地基处理措施。

4)下卧层强度验算

拟建建筑物基础局部地段地基受力层范围内存在松散卵石层，现选取钻孔ZK202进行计算，软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值，按《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第5.1.8款估算：

fz=fuk/γuk+ηdγ3（z－1.50）/γd

=320/1.75+4.40×10.40×（4.90－1.5）/1.10=324.27KPa

Pz=Lb（P－Pc）/（b＋2z1tanθ）（L＋2z1tanθ）=38.55×22.00（394.4－3.73×10.05）/

（38.55＋2×.1.67×0）（22.00＋2×1.67×0）=356.91KPa（z1＜0.25b时θ=0°）Pcz=4.90×10.40=50.96KPa，Pcz＋Pz=356.91+50.96=407.87KPa＞fz（324.27KPa）不能满足设计要求。

通过以上分析评价，拟建17#楼按基底标高448.60m开挖后，基底地基土松散卵石承载力不能满足设计要求，下卧层松散卵石强度亦不能满足设计要求。建议对基底浅层松散卵石采取清除换填处理，对软弱下卧层采取压浆或振冲处理。

5.3.2.1518＃楼

拟建物为18F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在2.90～3.90m间，标高449.00～450.03m间；地下水埋深2.40～2.80m，标高449.60～450.43m。建议基底标高448.90m，相应基础埋深（相对地面）3.40～4.13m，按此基础埋深开挖，基底下以中密～密实卵石为主，局部地段为稍密卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面104-104′、105-105′、106-106′、107-107′、108-108′、109-109′、110-110′和111-111′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.15-1。

表5.3.2.15-1剖面编号104-104′钻孔编号ZK216ZK215钻孔间距（m）14.24持力层底面标高448..41447.07高程（m）底面差值（m）1.34坡度（%）0.094均匀性评价均匀剖面编号108-108′钻孔编号ZK215ZK217钻孔间距（m）20.24持力层底面标高447.07448.75高程（m）底面差值（m）0.68坡度（%）0.034均匀性评价均匀105-105′ZK218446.30ZK217448.75ZK211446.60ZK214446.23ZK213446.58106-106′ZK212446.33ZK208447.87ZK207445.65107-107′ZK210446.40ZK209448.4022.9214.202.452.150.1070.151不均匀不均匀109-109′ZK216ZK211ZK20815.4016.201*.4416.120.350.251.542.220.0650.0150.09970.138均匀均匀均匀不均匀110-110′ZK217ZK212ZK20910.6011.80448.75446.33448.402.422.070.2280.175不均匀不均匀16.002.000.125不均匀111-111′ZK218ZK21416.40446.30446.230.070.0043均匀13.2412.00448..41446.60447.871.811.270.1370.106不均匀不均匀-37-

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2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.15-2。

表5.3.2.15-2剖面编号108-108′钻孔编号ZK215ZK207持力层厚度(m)1.833.25基础宽度(m)22.00厚度差(m)1.52厚度差与0.05b的关系＞均匀性评价不均匀第一下卧层厚度（m）2.501.70厚度差（m）0.80厚度差与0.05b的关系＜均匀性判别均匀109-109′ZK216ZK211ZK208ZK217３、地基强度验算

卵石层埋深在2.90～3.90m间，标高449.00～450.03m间；按基底标高448.90m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.15-5。

表5.3.2.15-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）ZK207稍密3.25中密1.70ZK213中密2.32密实2.10ZK208稍密1.03密实0.60ZK214中密2.67密实2.00ZK209中密0.50稍密1.30ZK215中密1.83密实2.50ZK210稍密2.50中密1.00ZK216中密0.49稍密0.80ZK211中密2..30密实2.00ZK217中密0.15稍密0.80ZK212中密2.57密实1.40ZK218中密2.60密实2.50110-110′ZK212ZK2092.301.0322.0022.001.811.27＞＞不均匀不均匀0.802.000.601.201.40＞＞不均匀不均匀0.492.570.5022.0022.002.422.07＞＞不均匀不均匀0.801.401.300.600.10＜＜均匀均匀0.15119-119′ZK218ZK2142.602.6722.000.07＜均匀2.502.000.50＜均匀3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.15-3。

表5.3.2.15-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK207ZK208ZK209ZK210ZK212ZK214ZK215ZK216ZK217ZK21826.8834.1034.0031.3226.9838.3439.8235.5535.8438.95从上表看基底下地基持力层为稍密、中密卵石层。按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）

39.82/26..88=1.481.48＜2.50均匀第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m3；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重

107-107′ZK210ZK2092、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.15-4。

表5.3.2.15-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜104-104′ZK216ZK215105-105′ZK218ZK217ZK212106-106′ZK208ZK207度。细粒土地下水之上重度取19.30N/m3，平均厚度为3.70m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m3，加权平均9.80N/m3，

基础宽度：b＝22.00m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；

30.2924.455.8414.240.00041108-108′ZK215ZK21724.4531.426.9720.2429.4531.421.9722.920.00009109-109′ZK216ZK20830.2953.5023.2124.2433.7153.5042.1719.7911.3315.4416.120.00130.0007110-110′ZK217ZK20950.069.0916.000.0006111-111′ZK21840.97ZK214基础埋深：取平均值3.73m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×9.80×（3.73－0.5）

31.429.5520.240.000540.9729.452.0616.400.0001327.390.0003备注0.001基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.003=592.78KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

fu1bqq0dccck2由上表可知，当基底压力为423.60KPa时，拟建建筑物地基沉降为24.45～53.50mm，基础倾斜值为0.00009～0.001，倾斜值满足设计要求。

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四川冶金地质勘查局水文工程大队金堂和谐阳光河岸岩土工程勘察报告

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。fu=1/2×30.22×0.771×6.0×11.50+23.18×1.357×9.80×3.73+0fu=1953.65KPa

若安全系数取K=3.00，稍密状卵石地基承载力特征值fa为651.22KPa。3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。

Pk=360+22.0×38.55×3.73×20/38.55×22.0=434.60KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建18#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于448.90m处，基底地基土为稍密～中密卵石，其强度能满足上部荷载要求。

5.3.2.1619＃楼

拟建物为18F高层建筑，由工程地质剖面图可知：卵石层埋深在1.90～3.00m间，标高448.81～449.94m间；地下水埋深1.70～1.80m，标高449.01～450.01m。建议基底标高设在448.50m处，相应基础埋深（相对地面）2.31～4.44m，按此基础埋深开挖，基底下以稍密卵石为主，局部地段为松散卵石。基底位于地下水之下，基坑开挖时应进行人工降水和支护措施。

1、地基土均匀性评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.2.4款，对主要工程地质剖面7-7′、8-8′、9-9′和11-11′进行地基的均匀性评价。

1）按持力层层面坡度的均匀性评价，见表5.3.2.16-1。

表5.3.2.16-1剖面编号钻孔编号钻孔间距（m）持力层底面标高高程（m）底面差值（m）坡度（%）均匀性评价7-7′8-8′9-9′ZK224ZK223ZK221ZK220ZK219ZK221ZK22420.7615.3614.8819.80447.14448.00448.21444.21445.52448.21447.140.864.001.311.070.040.260.090.05均匀不均匀均匀均匀11-11′ZK219ZK22313.72445.52448.002.480.181不均匀2）按地基持力层和第一下卧层在基础宽度方向均匀性评价，见表5.3.2.16-2。

表5.3.2.16-2剖面号钻孔编号持力层厚度（m）基础宽度（m）厚度差厚度差与0.05b的关系均匀性判别第一下卧层厚度（m）厚度差（m）厚度差与0.05b的关系均匀性判别7-7′ZK224ZK2231.360.5027.600.86＜均匀2.224.001.78＞不均匀8-8′ZK221ZK220ZK2194.292.9827.604.001.31＞＜不均匀均匀1.900.601.201.300.60＜＜均匀均匀0.299-9′ZK221ZK2240.291.3627.601.07＜均匀1.902.220.32＜均匀11-11′ZK219ZK2232.980.5027.602.48＞不均匀1.204.002.80＞不均匀3）按压缩层内各地基土层压缩模量当量值评价地基土均匀性，见表5.3.2.16-3。

表5.3.2.16-3孔号压缩模量当量值Es（MPa）当量模量的最大值与最小值的比值与不均匀系数相比较均匀性评价ZK21930.47ZK22131.86ZK22332.8836.02/30.47=1.181.18＜2.50均匀ZK22436.022、地基变形评价

根据《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录B第B.0.1款公式：

sspb(i1nii1E0i)估算卵石层以上箱形或筏形基础的高层建筑地基平均沉降。沉降计

算深度基底面到下伏基岩顶面，计算结果见表5.3.2.16-4。

表5.3.2.16-4地基沉降相对倾斜计算成果表剖面号钻孔编号沉降量（mm）沉降差（mm）钻孔间距（m）相对倾斜备注8-8′9-9′11-11′ZK223ZK221ZK219ZK223ZK224ZK221ZK224ZK21924.5831.3650.9359.0250.9324.5859.0231.366.788.0926.3527.6620.7628.4019.8013.720.000330.00030.00130.002基础容许沉降量为200mm，基础容许倾斜为0.0037-7′由上表可知，当基底压力为410.40KPa时，拟建建筑物地基沉降为24.58～59.02mm，

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基础倾斜值为0.0003～0.002，满足规范允许倾斜值要求。３、地基强度验算

卵石层埋深在1.90～3.00m间，标高448.81～449.94m间；按基底标高448.50m开挖，基础持力层及下卧层情况统计如下表5.3.2.16-5。

表5.3.2.16-5基础持力层及下卧层情况统计表孔号持力层类别基底以下厚度（m）第一下卧层类别厚度（m）ZK219稍密2.98中密1.20ZK220稍密4.29中密0.60ZK221松散0.29稍密1.90ZK222稍密2.58中密1.80ZK223稍密0.50中密4.00ZK224稍密1.36密实2.20fu=1/2×30.22×0.653×6.0×11.50+23.18×1.542×10.10×3.13+0fu=1811.02KPa

若安全系数取K=3.00，稍密状卵石地基承载力特征值fa为603.67KPa。3)基底压力计算

根据设计提供的单幢建筑物荷载（包括活荷载），初算基底压力，设计时应考虑各种不利因素及偏心作用，应详细核算平均压力、基础边缘最大及最小压力值。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.1～5.2.2款：Pk=（Fk+Gk）/A

式中：Fk相应于荷载标准组合时，上部结构传至基础顶面（±0.000）竖向力值，Gk基础自重及基础以上土重。

Pk=360+27.6×31.80×3.13×20/27.60×31.8=422.60KPa

根据两规范公式验算，稍密状卵石层经基础深宽修正后其地基承载力能满足上部结构荷载要求。基础范围内无软弱下卧层，故不考虑其下卧层验算，地基均匀性较好。

通过以上分析评价，拟建19#楼采用筏板基础是可行的，基底标高于448.50m处，

3

从上表看基底下地基持力层为稍密卵石层，局部地段为夹薄层松散卵石，可采取清除换填处理。按稍密卵石层承载力特征值fak=350KPa进行评价，土层的地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1)按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201*）第5.2.4款计算fa=fak+ηbγ（b－3）+ηdγm（d－0.5）

式中：ηb、ηd查规范表5.2.4得ηb＝3.0，ηd＝4.4；

γ基础底以下土的重度，地下水以下取浮重度，稍密卵石层取11.5KN/m；γm基础以上土的加权平均重度，考虑场地最高水位，地下水位以下取浮重度。细粒土地下水之上重度取19.30N/m，平均厚度为2.25m，地下水之下细粒土取浮重度γ=（ds－1）γw/（1+e）=9.70KN/m，加权平均10.10N/m，

基础宽度：b＝27.60m，大于6.00m，计算时取b＝6.00m；基础埋深：取平均值3.13m；

fa=350+3.0×11.50×（6.00－3）+4.40×10.10×（3.13－0.5）=570.38KPa

2)按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）附录A.0.1款进行计算。

1fubqq0dccck

2333

基底地基土为主要为稍密卵石，其强度能满足上部荷载要求，局部为薄层状松散卵石，可采取换填处理。

5.3.2.17各拟建物持力层选择及地基基础类型

通过前文分析评价，除9#楼、11#和12#楼三幢高层建筑外，其他高层建筑采用天然筏基是可行或基本可行的，为方便设计使用勘察文件，现就各拟建物地基持力层选择、基础埋深及地基处理等有关建议等列表如下：

对于基底土为稍密卵石层的内摩擦角标准值取φk=32°，粘聚力标准值取Ck=0°。

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表5.3.2.17各拟建物持力层选择及地基基础类型

楼号卵石层顶面埋深（m）地下水基础埋深地基持力层选择松散、稍密为主，局部为中密、密实卵石层基础型式埋深（m）/标高（m）5.3.3高层建筑桩基方案分析和评价

备注拟建9#楼为11层高层建筑，所处地段卵石层埋深1.80～3.90m，地下水埋深3.00～4.00m，地基土均匀性差，部分地段分布厚层状松散卵石，采用浅基筏基或独立基础难以满足上部荷载、沉降变形要求，受各种地质条件制约，地基处理难度大，宜采取桩基方案。

拟建11#楼为18层高层建筑，上部荷载较大，所处地段卵石层埋深1.60～2.90m，地下水埋深2.40～4.40m，地基土均匀性差，大部分地段分布厚层状松散卵石下卧层，采用浅基筏基或独立基础难以满足上部沉降变形和下卧层强度验算要求，受各种地质条件制约，地基处理难度大，宜采取桩基方案。

拟建12#楼为18层高层建筑，上部荷载较大，所处地段卵石层埋深2.90～4.30m，地下水埋深1.60～4.30m，地基土均匀性差，采用浅基无合适的持力层或有厚层状松散卵石软弱下卧层，采用筏基或独立基础难以满足上部沉降变形和下卧层强度验算要求，受各种地质条件制约，地基处理难度大，宜采取桩基方案。

5.3.3.1桩基类型选择

由于拟建场地地层存在中密和密实卵石层透镜体，对打入法成桩工艺极易造成断桩或斜桩，故本工程不宜采用预制桩、沉管灌注桩和管桩；而钻孔灌注桩有造价较高、相对工期较长、噪音大、质量控制较难等缺点，本工程也不适用。

本工程相对适宜的桩型为人工挖孔桩，可选中风化粉砂质泥岩或中风化粉砂岩作为桩端持力层，单柱单桩的人工挖孔扩底灌注桩基础型式在该地区亦常用；它具施工简单、成孔准确、桩端持力层可直观检查，可平行施工，进度快，造价低等特点，广泛应用于高层框架结构独立柱基，轴向荷载超过5000KN。与筏基或箱基比较可节约大量混凝土方量，降低基础造价，较为经济。施工中不会造成环境污染和产生噪声，但存在施工降水及桩孔支护等问题，其工程造价也相对较高，工期也较长。

5.3.3.2桩基持力层及桩长

1#2.00～4.602.80～3.604.16～4.91/449.00筏板基础基底地基土强度能满足上部荷载要求，软弱下卧层松散卵石基本能满足验算要求，但从地基土强度均匀性考虑，对基底下松散卵石采取换填处理，对下卧层采取振冲或注浆处理，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性好，受力层范围内无软弱下卧层，基坑开挖应采取人工降水和支护措施地基均匀性较好，受力层范围内局部存在松散卵石软弱下卧层，基本能满足验算要求，但从地基土强度均匀性考虑，对下卧层采取振冲或注浆处理，基坑开挖应采取人工降水和支护措施地基均匀性较好，受力层范围内局部存在松散卵石软弱下卧层，但埋藏深能满足验算要求，基坑开挖应采取人工降水和支护措施地基均匀性较好，局部存在松散卵石软弱下卧层，但埋藏浅，可采取清除换填处理，基坑开挖深度大，应采取护壁桩方案方可确保基坑稳定，在权衡技术和经济因素后确定基础方案地基均匀性好，局部有松散卵石下卧层，可采取清除换填处理，基坑开挖应采取人工降水和支护措施基底地基土强度能满足上部荷载要求，但松散卵石承载力安全储备低，对基底下松散卵石宜采取换填处理，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性差，持力层松散卵石不能满足上部荷载要求，应采取换填或振冲处理，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性好，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性差，局部差异沉降大，倾斜值不能达规范要求，建议对粉土、粉质粘土和淤泥采取换填处理，对松散卵石下卧采取振冲处理地基均匀性好，地基土强度满足设计要求，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性好，细砂不能满足设计要求，建议采取换填清除处理，基坑开挖应采取降水和支护措施下卧层松散卵石能满足验算要求，但地基均匀性较差，应采取压浆处理，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性差，差异沉降大，地基土松散卵石强度不能满足上部荷载要求，下卧层不能满足验算要求，建议对基底浅层松散卵石采取换填处理，对下卧层采取压浆或振冲处理地基均匀性好，无软弱下卧层分布，地基土强度能满足设计要求，基坑开挖应采取降水和支护措施地基均匀性好，地基土强度基本能满足设计要求，对基底下薄层松散卵石可采取换填处理，基坑开挖应采取降水和支护措施2#1.80～4.502.80～4.303.20～4.204.52～5.69/448.704.66～5.38/449.00稍密、中密卵石层筏板基础筏板基础3#2.50～4.20稍密、中密卵石层4#2.60～4.003.80～4.903.95～4.85/449.50稍密、中密卵石层筏板基础5#3.50～6.102.80～5.305.92～7.13/447.606.20～6.52/447.504.20～6.99/447.203.65～3.94/447.002.54～4.15/451.001.96～5.51/458.55稍密、中密卵石层筏板基础筏板基础筏板基础筏板基础筏板基础筏板基础6#4.10～6.301.60～4.40稍密、中密卵石层稍密、中密和密实卵石层，局部为松散稍密、中密卵石层，局部为松散稍密、中密卵石层松散、稍密卵石，局部为粉土、粉质粘土和淤泥稍密、中密卵石层7#3.40～6.301.60～4.308#2.50～5.901.20～4.3010#1.60～3.004.00～4.5013#2.10～6.701.70～3.9014#2.60～4.502.00～2.404.06～5.19/447.303.31～4.02/448.50筏板基础筏板基础15#2.40～4.201.10～2.40稍密、中密卵石，局部为细砂16#0.00～2.902.50～4.503.25～6.22/449.00稍密、中密卵石筏板基础17#0.00～3.201.70～3.202.45～3.73/448.60松散、稍密卵石筏板基础18#2.90～3.902.40～2.803.40～4.13/448.90稍密、中密卵石筏板基础19#1.90～3.001.70～1.802.31～4.44/448.50稍密卵石，局部夹松散卵石层筏板基础由于下伏基岩埋藏浅，上部中密和密实卵石层层位不稳定、厚薄不均，不宜作桩端

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持力层，应选择力学强度高、层位连续稳定的中风化基岩作桩端持力层，且桩端全断面嵌入持力层的深度不小于1.00D（D为桩径尺寸），本工程按1.50D进行控制，各拟建物挖孔桩预计桩长、桩端高程见表5.3.3.2-1、5.3.3.2-2和5.3.3.2-3

表5.3.3.2-19#楼挖孔桩预计桩长和桩端高程孔号桩长(m)桩端高程(m)孔号桩长(m)桩端高程(m)说明ZK999.30441.00ZK1078.78441.52ZK1008.47441.83ZK1088.32441.98ZK1018.39441.91ZK1098.39441.91ZK1028.49441.81ZK1108.34441.96ZK1038.23442.07ZK1118.44441.86ZK1048.16442.14ZK1128.95441.35ZK1058.28442.02ZK1138.20442.10ZK1068.24442.06ZK1148.10442.205.3.3.3桩基施工条件及影响因素分析

经勘探钻孔揭露，场地内未发现对工程不利的埋藏物。场地内未见影响人工挖孔桩成孔的不利地层，如易产生坍孔、涌土和流沙的土层，局部地段分布有松散软弱透镜体，对成孔会造成一定困难，但总体厚度不大，加强护壁能满足成孔施工。场地空旷，周边无高大建筑物，基坑开挖及挖孔桩施工不会带来对四周环境的影响，因此人工挖孔施工条件较好。本场地地下水水位较高，只有采用人工管井降水，才能进行人工挖孔桩施工。

5.3.3.4桩基设计有关参数建议值

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）和《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）有关规定，清底干净D=800mm时的极限端阻力标准值和极限侧阻力标准值如下表5.3.3.4。

表5.3.3.4供桩基设计有关岩土参数建议值表

桩径按1500mm考虑，桩端嵌入持力层深度为1.50D，不考虑桩端扩大情况，承台埋深按标高450.30m计，设计应根据基底标高、桩径大小进行调整。表5.3.3.2-211#楼挖孔桩预计桩长和桩端高程

孔号桩长(m)桩端高程(m)孔号桩长(m)桩端高程(m)说明ZK1299.98440.12ZK1379.09441.01ZK1308.80441.30ZK1388.51441.59ZK1319.02441.08ZK1398.57441.53ZK1328.78441.32ZK1408.81441.29ZK1339.10441.00ZK1418.25441.85ZK1349.12440.98ZK1429.19441.01ZK1358.16441.94ZK1369.08441.02地层可塑粉质粘土软塑状淤泥中密状粉土松散粉细砂稍密状中砂松散卵石稍密卵石中密卵石密实卵石强风化粉砂质泥岩强风化粉砂岩中风化粉砂质泥岩中风化粉砂岩变形（压缩）模量（Es）Eo(MPa)5.52.54.55.0(8.0)（10.0）（21.0）（31.0）（40.0）承载力特征值fak（Kpa）150601351101601603506508505008008001800人工挖孔灌注桩极限端阻力标准值（Kpa）50008000极限侧阻力标准值（Kpa）5015402535901201*0160201*00300500桩径按1500mm考虑，桩端嵌入持力层深度为1.50D，不考虑桩端扩大情况，承台埋深按标高450.10m计，设计应根据基底标高、桩径大小进行调整。表5.3.3.2-312#楼挖孔桩预计桩长和桩端高程

孔号桩长(m)桩端高程(m)孔号桩长(m)桩端高程(m)说明ZK1436.47441.13ZK1516.15441.45ZK1446.48441.12ZK1526.59441.01ZK1455.83441.77ZK1536.90440.70ZK1467.03440.57ZK1546.48441.12ZK1476.54441.06ZK1556.75440.85ZK1486.99440.61ZK1568.38439.22ZK1497.03440.57ZK1506.09441.51设计时依据实际桩径对极限侧阻力进行修正。5.3.3.5其他注意事顶

为确保桩端土承载力不因施工扰动而降低，使桩基沉降控制在规范范围内，在混凝土浇注施工中建议预埋注浆花管，当桩体混凝土达一定强度后，采用注入水泥浆的方法

桩径按1500mm考虑，桩端嵌入持力层深度为1.50D，不考虑桩端扩大情况，承台埋深按标高447.60m计，设计应根据基底标高、桩径大小进行调整。

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对桩端土进行加固以提高其强度。

5.3.4基床系数

该场地主要地基土基床系数建议值：松散卵石K取25MN/m3，稍密卵石K取34MN/m3，中密卵石K取50MN/m3，密实卵石K取65MN/m3。

5.3.5低层建筑地基基础方案

拟建20#楼、21#楼和22#楼为1～2层低层建筑，框架结构，拟采用独立基础，总体上荷载不大，建筑物不高，基础不宜深埋，应充分利用天然地基土的承载性，在满足拟建建筑物安全的前提下，综合考虑工期、基础造价等因素合理选择基础持力层、地基基础型式、基础埋深度及地基处理方案。

5.3.5.1天然地基方案

拟建物地段卵石层埋深1.50～4.30m，地下水埋深1.70～4.00m，卵石层顶板位于地下水之下或接近地下水水位，卵石层以上杂填土、素填土、粉质粘土、粉土、粉细砂和中砂等地基土从强度、均匀性及稳定性方面考虑，不能或不宜直接作拟建物基础持力层，宜选用卵石层作基础持力层，但卵石层层面变化大、均匀性差，基坑开挖2.00～5.00m不等，需采取人工降水和护壁措施，此方案基础成本高、工期长，故天然地基方案不可取。

5.3.5.2复合地基方案

基础埋深建议设在1.50m左右，对基底下地基土采取振冲碎石桩法处理，以处理后复合地基作基础持力层。结合本单位处理类似场地的经验，振冲（水冲）碎石桩处理本工程具有如下特点（优点）：

(1)加固原理：利用一个产生水平振动的管状设备（振冲器）在高压水流下边振动边冲在软弱地基中成孔，再在孔内分批填入碎石（卵砾石）等硬质材料制成一根根散体桩，与原来桩间土构成复合地基。

(2)振冲（水冲）碎石桩处理场地内砂土，具有换和挤密双重作用，处理粉土时，则以换为主，振冲处理后地基土承载力大大提高，压缩性小。

(3)振冲器的强力振动使饱和砂土发生液化，砂颗粒重新排列，同时碎石桩的形成，

在细砂层人造一排水通道，利于孔隙水压力的消散，故可有效地消除饱和细砂液化性。

(4)工艺较简单，质量易控制。工期短，造价较低。(5)施工中不受地下水水位限制。

(6)工艺较简单，质量易控制。工期短，造价相对较低

桩长以进入下相对硬层稍密、中密或密实卵石不少于0.50m，对上部稍密卵石层较厚地段，穿透比较困难，桩端可于其中。预计桩长为2.00～4.00m，采用正方形布桩，加固范围为基础轮廓线内，外加1～2排保护桩。

5.3.6地下室抗浮评价

5.3.6.1地下室防水建议

拟建地下室埋深为5.40m，其基底标高与地下水位（现水位）埋深相近，在丰水期地下水上升，地下室大部分位于地下水之下，此时受水的上托力，故需对其进行防水处理。地下室外墙及底板应采用防渗混凝土，其抗渗等级可参照《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-201*）第6.6.1条选用，但总体上其抗渗等级不小于0.60Mpa。

5.3.6.2地下室抗浮评价

拟建场地在拟建13#楼地段下设地下车库一层，场地内常年最高地下水位在453.00m，在丰水期地下水位上升，整个地下室大部分浸泡在水位以下，水对地下室的上托（浮）力较大，地下室自重少于水的上浮力，建议在地下室底板设抗浮桩。

地下室抗浮设防水位标高取453.00m。开挖地下室形成的基坑产生的浮力，按阿基米德原理，应为地下室排开地下水的体积。依据设计给出的地下室的几何空间，地下室排水体积V水=43843.39M3，据地下水产生的总浮力438433.90KN，对地下室底板产生的压力为44.5Kpa。

抗浮桩的单桩抗拔极限承载力按《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-201*）第8.6.11款式8.6.8估算，有关岩土参数的选取见下表5.3.6.2。

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表5.3.6.2

土名粉质粘土指标抗压极限侧阻力qsi（KPa）40软塑状淤泥12中密状粉土32粉细砂20中砂28松散状卵石80稍密状卵石100中密状卵石120密实状卵石130表6.2基坑支护所需岩土参数建议值表　　　　　主要参数土　　名人工填土层可塑状粉质粘土中密状粉土软塑状淤泥松散状细砂中砂松散稍密中密密实天然重度γ(KN/m3)19.019.319.518.519.520.020.521.522.523.0压缩模量Es(Mpa)变形模量Eo(Mpa)土体与锚承载力特征固体粘结强度值特征值fak(kpa)(kpa)10.020.015015.01105.06020.011030.016050.016065.035085.0650850抗剪强度粘聚力C(kpa)27.826.08.00.00.00.00.00.00.0内摩擦角φ(°)12.614.13.020.025.028.032.040.045.0坡度允许值1:1.701:1.301:1.301:1.801:1.501:1.301:1.301:1.251:0.751:0.50抗浮桩的抗拔极限承载力，应通过现场抗拔静载荷试验确定。

地下室抗浮应作专项设计，先施工抗浮结构，待抗浮措施发挥作用后，方可停止降水工作，以免施工中因地下水上升而造成对地下室结构的破坏。

5.54.52.558.010.021.031.040.0卵石6、主要岩土工程问题

6.1基坑降水

场地内含水层为砂、卵石层，具含水层厚、水量丰富等特点，为保证下部结构及基础施工正常、顺利进行，基坑开挖前须先进行场地降水；根据成都地区深基坑施工经验，场地宜采用管井降水方案，将地下水降至基坑底面-1.00m或桩孔底-0.50m以下。在进行降水方案设计时，渗透系数K暂按20m/d(降水井施工时宜进行抽水试验，确定有关参数以便作出调整)，对降水方案需进行专门设计。

6.3岩土工程监测

6.3.1质量检验

本工程基础施工中应重视施工验槽，基坑开挖后及时通知勘察、设计、质监等单位现场进行检验，复核勘察成果的准确性，检查施工、降水及支护质量，对出现的问题及时解决。达基底标高时，应采取钎探等手段检验基础受力层范围内有无软弱夹层分布及对持力层强度进行复核。

6.3.2建立观测系统，及时全面进行安全预报

由于降水及基坑开挖，会带来周边地面的变形，在采取安全可靠的基坑边坡支护措施施工同时，还应进行基坑周边邻近建构筑物的稳定性观测及护壁的水平位移监测，及时进行安全预报。

6.3.3建立长期沉降变形观测

对于拟建高层建筑和采取复合地基方案建筑物在基础施工时，应设多个观测点，对工程进行沉降观测，取得沉降数据，计算倾斜并预测其发展趋势。沉降观测应进行专项设计。

6.2基坑支护

拟建工程建设涉及到大面积开挖，预计开挖在4.00～7.00m，基坑工程安全等级为三级（开挖不深、周边无重要建构筑物及重要设施）。

由于拟建场地邻近无建筑物，场地开阔，具有放坡条件，另一方面为避免占用较大场地影响其他建筑物施工，建议采用有限度分级放坡，上部2.00m内土层按坡度充许值放坡，2.00m以下至基底标高段按直立开挖，建议采取土钉墙或其他支护措施，基坑支护应作专门设计。设计所需参数见表6.2。

基坑施工中应以拟建建筑物为区域分期施工，场地内不宜全面铺开。

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7、结论与建议

7.1结论

7.1.1拟建场地地形平坦，地貌单一，无不良地质作用及特殊性土分布，场地区域构造稳定，适宜建筑。

7.1.2场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s，该场地地基土的等效剪切波速Vse=298.95m/s，卓越周期Tg=0.132s，场地类别为Ⅱ类，场地土类型为中硬土。处于建筑抗震有利地段。但对于乙类建筑对沉降敏感的建筑，应按7度设防，根据汶川大地震对成都市的影响，建议按高一级烈度即8度设防，具体以国家有关规范变更或修改为准。

7.1.3卵石层以上粉土具轻微液化现象，细砂层具轻微～中等液化现象，未经处理不能作基础持力层。

7.1.4场地含水层平均渗透系数K=15～20m/d，地下水对砼及砼中钢筋不具腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。

7.1.5场地内场地内土对砼结构、砼中钢筋及钢结构均不具腐蚀性。

7.1.6场地卵石层以上地层其厚度、强度和均匀性等均不能作基础持力层，卵石层可作基础持力层。

以下，以确保基础施工。在进行降水方案设计时，渗透系数K暂按20m/d(降水井施工时宜进行抽水试验，确定有关参数以便作出调整)，对降水方案需进行专门设计，施工降水中应加强对周边建筑物的变形观测，发现异常情况应采取切实可行措施。

7.2.4对于1～2层低层建筑可采用复合地基的浅基型式，基础埋深1.50m左右，对基底以下受力层范围土层采取振冲碎石桩处理，以处理后复合地基为基础持力层，桩长以进入下相对硬层稍密、中密或密实卵石不少于0.50m，采用正方形布桩，加固范围为基础轮廓线内，外加1～2排保护桩。

7.2.5地下室抗浮设防水位标高取453.00m，对地下室底板产生的水压力为44.5Kpa，地下水上浮力大，建议在地下室底板设抗浮桩。

7.2.6基坑开挖时应采取护壁措施，建议采取土钉墙或其他支护措施，基坑支护应作专门设计。

7.2.7本报告可作为施工图设计依据，若基础施工中地质条件有所出入，应及时通知本单位，会同设计、监理和质监等相关单位予以解决。

7.2建议

7.2.1拟建物1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼、7#楼、8#楼、10#楼、13#楼、14#楼、15#楼、16#楼、17#楼、18#楼和19#楼可采用天然筏基，具有施工简单、工期短等特征，但基础造价高。从建筑质量安全、基础造价等因素考虑，建议采用人工挖孔桩方案较适宜，以中风化粉砂质泥岩或中风化粉砂岩作桩端持力层。

7.2.2拟建物9#楼、11#楼和12#","p":{"h":22.66,"w":29.97,"x":421.77,"y":996.899,"z":120},"ps":null,"t":"wo

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